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本科毕业设计论文变速拨叉加工工艺及工装毕业设计（论文）题目：变速拨叉加工工艺及工装英文题目：ForkSPeedProCeSSingtechnologyandequipment学生姓名学号指导教师职称专业机械工程及自动化二零零九年五月二十七日本论文设计的是变速拨叉的加工工序、设计方案、计算过程与钻孔的夹具设计。拨叉表面加工方法的选择、加工顺序的安排、工序集中与分散的处理、加工阶段的划分、机床与工艺装备的选择、加工余量与工序尺寸及公差的确定等都是编制工艺规程的要紧问题。而夹具设计所面临的是设计方案的确定、定位元件的选择、定位误差的分析与计算、夹紧力的计算、夹具体毛坯结构及夹具元件配合的确定。还有拨叉毛坯图、零件图与夹具装配图的绘制，如何保证用拨叉的技术条件是加工过程最为重要的问题，而夹具也起着至关重要的作用。拨叉的合理结构设计、加工工艺性设计，保证拨叉的加工质量，对提高生产效率有着重要意义,它是保证产品质量的关键所在。通过对拨叉加工过程的设计,能够发现一个产品的设计需要各个加工过程很好的配合才能成功。关键词：拨叉；工艺；夹具；夹紧；定位附件:用板及加工工序卡片.rrAbstractInthispaper,thedesignoftheforkprocessingspeed,design,calculationanddesignofdrillingjig.Forkthesurfaceofthechoiceofprocessingmethods,processingsequenceofthearrangement,processcentralizationanddecentralizationoftreatment,thedivisionstageofprocessing,machinetoolsandprocessequipmentselection,allowanceandprocessesdeterminethesizeandtoleranceofthepreparationprocessarethemainpointoforderproblem.FixtureDesignandfacingtheprogramisdesignedtoidentify,locatecomponentselection,positioningerrorsofanalysisandcalculation,thecalculationofclampingforce,thespecificfolderstructureandtheroughwiththedeterminationoffixtureelements.Thereareforkblankmap,fixtureassemblypartsdiagramandmappinghowtoensurethetechnicalconditionsforkisthemostimportantprocess,andfixturealsoplaysavitalrole.Forkreasonablestructuraldesign,designprocesstoensurequalityprocessingfork,toimprovetheproductivityofgreatsignificance,itistoensurethatthekeytoproductquality.Forkthroughthedesignprocesscanbefoundinaproductdesignprocessrequiresagoodco-ordinationtosucceed.Keywords:fork;technology;fixture;clamping;positioning目录第一章拨叉零件的分析1.1 零件的作用11.2 零件的技术要求1.3 工艺分析第二章工艺规程的设计2.1 确定毛坯的制造形式32.2 基面的选择32.3 表面加工方法的确定制定工艺路32.4 工序顺序安排的确定32.5 确定工艺路线42.6 机械加工余量工序尺寸及毛坯尺寸的确定52.7 确立切削用量及基本工时5第三章夹具设计93.1 问题的提出93.2 夹具设计9参考文献17序言机械制造工业是为现代化建设提供各类机械装备的部门，在国民经济的进展中具有十分重要的地位。机械制造工业的进展规模与水平是反映国民经济实力与科学技术水平的重要标志，因此，我国一贯都把进展机械制造工业作为进展国民经济的战略重点之一。我国机械制造工业尽管取得了很大的进步，但与工业发达的国家相比，在生产能力、技术水平、管理水平与劳动生产率等方面，还有很大的差距。因此，我国的机械制造工业今后的进展，除了不断提高常规机械生产的工艺装备与工艺水平外，还务必研究开发优质高效精密工艺，为高新技术产品的生产提供新工艺、新装备，加强基础技术研究，强化与掌握引进技术，提高自主开发能力，形成常规制造技术与先进制造技术并进的机械制造工业结构。制造自动化及其进展是机械制造行业中的最新技术进步的又一个标志,但随着数控加工的应用的推广，CAD与CAM逐步进入有用阶段，特别是柔性制造系统(FMS)的出现，提高生产效率，降低成本，同时也保证了产品的质量与改善了劳动条件。目前，计算机集成制造系统(CIMS)正在研究与开发，也马上投入使用，它的出现将会更大程度的改变现代世界的机械行业。我研究的课题是拨叉。拨叉应用在变速箱的换档机构中，拨叉头孔套早变速叉轴上。拨叉脚则夹在双联变换齿轮的槽中。当需要变速时，操纵变速杆，变换操纵机构就通过拨叉头部的操纵槽带动拨叉与变速叉轴一起在变速箱中滑移，拨插脚拨动双联变换齿轮在花键上滑动一改变档位，从而改变速度。该拨叉在改换档位是要承受弯曲应力与冲击载荷的作用，因此该零件具有足够的强度与刚度与韧性，以习惯拨叉的工作条件。该拨叉形状特殊，结构简单。为实现换档变速的功能，其叉轴空与变速叉轴有配合要求，因此加工精度要求较高。叉脚两端面在工作中需要承受冲击载荷，为增强起耐磨性，该表面要求高频淬火处理，硬度为48-58HRCo拨叉头两端面与叉脚两端面均要求切削加工。并在轴方向上均高于相邻表面，这样既减少了加工表面又提高了换档是叉脚端面的接触刚度。该零件除了主加工表面外，其余的表面加工精度均较低，不需要高精度的机床加工，通过铳削、钻床的粗加工就能够达到加工要求毕业设计是本专业培养我们的最后一个综合性的实践教学环节,通过完成一定的生成设计或者科研试制任务，获得运用基本理论的工程技术训练达到综合素养与能力的提高。其目的的培养我们独立分析与处理专业问题的能力。第一章拨叉零件的分析1.1 零件的作用拨叉应用在变速箱的换档机构中，拨叉头孔套早变速叉轴上。拨叉脚则夹在双联变换齿轮的槽中。当需要变速时，操纵变速杆，变换操纵机构就通过拨叉头部的操纵槽带动拨叉与变速叉轴一起在变速箱中滑移，拨插脚拨动双联变换齿轮在花键上滑动一改变档位，从而改变速度。该拨叉在改换档位是要承受弯曲应力与冲击载荷的作用，因此该零件具有足够的强度与刚度与韧性，以习惯拨叉的工作条件。该拨叉形状特殊，结构简单。为实现换档变速的功能，其叉轴空与变速叉轴有配合要求，因此加工精度要求较高。叉脚两端面在工作中需要承受冲击载荷，为增强起耐磨性，该表面要求高频淬火处理，硬度为4858HRC。拨叉头两端面与叉脚两端面均要求切削加工。并在轴方向上均高于相邻表面，这样既减少了加工表面又提高了换档是叉脚端面的接触刚度。该零件除了主加工表面外，其余的表面加工精度均较低，不需要高精度的机床加工，通过铳削、钻床的粗加工就能够达到加工要求1.2 零件的技术要求零件的技术要求表加工表面尺寸及偏差mm表面粗糙度Ra公差精及度等级形位公差mm拨叉头左端面83.53.2IT12拨叉头右端面83.53.2IT12拨叉脚内表面R4012.5ITI3拨叉脚两端面7-0.2,-O.32.5IT912孔.1N10512)O455IT7J-0.1A8孔8；°201T7操纵槽内侧面13.55IT12操纵槽底面111013该拨叉形状特殊，结构简单，属典型的叉杆类零件。为实现换档变速的功能，其叉轴孔与变速叉轴有配合要求，因此加工精度要求较高。叉脚两端面杂工作中需承受冲击载荷，为增加强起耐磨性，该表面要求高频淬火处理，硬度为4858HRC.13拨叉的工艺分析分析零件图可知，拨叉头两端面与叉脚两端面均要求切削加工，并在轴向方向上均高于相邻表面，这样既减少了加工面积，又提高了换档时叉脚端面的接触刚度。“12：；：黑nun孔的的端面为平面，能够防止钻头偏钻，能够保证加工精度；另外，该零件除了要紧工作表面外，其余的表面加工精度均较低，不需要高精度机床加工，通过铳床钻床的粗加工就能够达到加工要求;而要紧的饿表面尽管加工精度要求较高,但也能够在正常的生产条件下,使用较经济的方法保证质量的加工出来.由此可见,该零件的工艺性能较好.第二章工艺规程的设计2.1 确定毛坯的制造形式零件材料为ZG45o考虑零件在机床运行过程中要承受的载荷较大,为增强拨叉的强度与冲击韧度，零件结构又比较简单，故选择铸件毛坯。该零件的轮廓尺寸不大,且生产类型为大批量的生产,为提高生产率与锻件的精度,宜使用模锻方法制造毛坯。2.2 基面的选择基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。定位基准有粗基准与精基准之分。通常先确定精基准然后确定粗基准。基面选择得正确与合理能够使加工质量得到保证，生产率得以提高。否则，加工工艺过程中回问题百出，更有甚者，还会造成零件的大批报废，是生产无法正常进行。（1）精基准的选择。根据零件的技术要求与装配要求选择拨叉的端面与叉轴孔12三作为精基准。零件上的很多表面都是能够使用它们作为精基准进行加工，即遵循“基准统一”的原则。叉轴孔12mm的轴线是设计基准。选择基准定位加工拨叉脚两端面与锁销孔8mm°实现设计基准与工艺基准的重合，保证被加工表面的垂直度要求。选择拨叉头左端面作为精基准同样遵循了基准重合的原则。由于该拨叉在轴向方向上的尺寸多以该端面作为设计基准。另外由于拨叉件的刚性较差受力容易产生弯曲变形，为了避免在机械加工中产生夹紧变形。根据夹紧力应垂直于要紧定位基面，并应作用在刚度较大部位的原则。夹紧力作用点不能作用在叉杆上。选择拨叉头左端面作进进精基准。夹紧可作用在拨叉头的右端面上夹紧稳固可靠。（2）精基准的选择。作为粗基准的表面平整，没有飞边毛刺或者其他表面缺欠。拨叉轴孔（M2的外圆与右端面作为粗基准。使用(M2mn外圆面定位加工内孔可保证孔的内壁厚度均匀。使用拨叉右端面做粗基准加工左端面能够为后续工序准备精基准。2.3 表面加工方法的确定根据拨叉零件图上各个加工表面的尺寸精度与表面粗糙度，确定加工件表面的加工方法如下表加工表面尺寸精度等级表面粗糙度Ra加工方案备注拨叉头左端面ITI23.2粗铳拨叉头右端面IT123.2粗铳拨叉脚内表面IT1312.5粗铳一磨拨叉脚两端面IT92.5粗铳一粗磨一精磨612孔1T75钻一钱一拉8孔IT720钻操纵槽内侧面ITI25粗铳操纵槽底面1310粗铳2.4 工序顺序的安排1机械加工工序(1)遵循“先基准后其他”的原则，首先加工精基准一一拨叉头左端面与12un(2)遵循“先粗后精”的原则，先安排粗加工工序，后安排精加工工序。(3)遵循“先主后次”的原则，先加工要紧表面一一拨叉头左端面与叉轴孔612un与拨叉脚的两端面，后加工次要表面一一操纵槽底面与内侧面(4)遵循“先面后孔”的原则，先加工拨叉头的端面，在加工叉轴孔612mm孔；先铳操纵槽，在钻8mm孔2热处理工序锻成型后切边，进性调质，调质的硬度为241-285HBS,叉脚精加工之前进行局部高频淬火，提高其耐磨性与在工作中承受的冲击载荷的能力。3辅助工序粗加工拨叉两端面与热处理后，安排校正工序；在半精加工后，安排去毛刺与中间检验工序；精加工后，安排去毛刺清洗与钟检工序。2.5确定工艺路线工序一铸钢工序二清砂工序三热处理正火工序四校正整形工序五检验毛坯工序六铳拨叉两端面工序七1钻H2mm孔2较孔工序八第一拉孔第二次拉孔工序九检验工序十1车忽端面2孔口倒角工序十一1钩另端面取总长2孔口倒角工序十二校正叉脚高低工序十三校正叉脚开挡工序十四1铳叉口面2铳5.5mm平面3铳平面至尺寸7.20%三4铳13.5*2ZWm槽工序十五倒角去毛刺工序十六钻锁销孔，去内孔毛刺1钻8mm孔2去内孔毛刺工序十七1钻通气孔3mm2去内孔毛刺工序十八叉槽两侧面处高频淬火工序十九校正叉脚高低工序二十1磨叉脚上端面至锁销孔中心尺寸为7.15二黑加2磨叉脚下端面至上端面尺寸为6.8t嗡“机工序二十一镀铭工序二十二校正叉脚高低工序二十三磨叉交两端面1磨上端面至尺寸7.2518062磨下端面至尺寸工序二十四磨叉脚开挡面工序二十五按检验卡要求检验工序二十六清洗，涂防锈油，入库2.6 加工余量，工序尺寸的确定261叉头两端面：粗铳一袍平面查课程设计表2-35,粗铳端面的余量为3mm,钩端面的余量为0.5mm；查课程设计表1-20可知，粗铳的精度为IT12,惚端面为ITlh由此可知单边余量为2.5mm;工序尺寸偏差按“入体原则”标注为：粗铳一一86.573,车忽端面一一84.5J,9o2.6.2 叉脚两端面：铳粗磨精磨查课程设计表2-35可知，粗铳余量为3mm,查课程设计表2-36可知，粗磨余量为0.3mm,精磨余量为0.2mm；查课程设计表1-20可知，粗铳的精度为IT12,粗磨为ITI0,精磨为IT9；由此可知端面单边余量为3.5mm；查课程设计表2-40可得各公差为：T铳=0.09mm,T粗磨=0.058mm,T精磨=0.036mm;工序尺寸偏差按“入体原则”标注为：铳一一14o°9,粗磨一一8058,精磨7.4÷0036O2.6.3 叉脚内表面：铳磨查课程设计表2-35可知，铳削余量为3mm,查课程设计表236可知磨削余量为0.3mm；查课程设计表120可知，粗铳的精度为m2,粗磨为mo；由此可知单边余量为3.3mm；查课程设计表2-40可得，T铳=0.3mm,T磨=0.12mm;工序尺寸偏差按“入体原则”标注：铳削一一69.8÷03；磨削一一75.812o2.6.4 叉口两侧面：铳查课程设计表2-35可知，铳削余量为3mm；查课程设计表1-20可知，铳的精度为IT12；由此可知，单边余量为3mm；查课程设计表2-40得，T铳=0.18mm；工序尺寸偏差按“入体原贝标注：铳一一7.5iq,39.651;-V.Io-AJ.Io2.6.5 铳5.5mm平面查课程设计表2-35可得铳削余量为1mm；查课程设计表1-20可得，铳的精度为IT12；由此可知单边余量为1mm；查课程设计表2-40得T=O.12mm；工序尺寸偏差按"入体原则”标注：铳7.5122.7 切削用量的计算工序六粗铳拨叉头两端面该工序分两工步，分别粗铳拨叉头两个端面。由于这两个工步在同一台机床上通过一次走刀加工完成，因此它们所选用的切削速度V与进给量f是一样的。(1)背吃刀量的确定ap=2mmap2=2mm0(2)进给量的确定课程设计表5-7,按机床的功率5-10KW,工件一夹具系统刚度为中等条件选取，该工序的每齿进给量f,取为0.08mmz°(3)铳削速度的计算查课程设计表5-9,按镶齿铳刀dZ=8010,的条件选取，铳削速度V可取44.9mmi11o由公式n=1000v;rd可得该工序铳刀转速，n=1000*44.9mmin%*80mm=178.65rmin惨照课程设计表4-15所列X-51型立式铳床的主轴转速，取n=160,在将该转速代入该公式可求出该工序的实际铳削速度v=40.2mmi11o工序七钻。12m孔较孔（1）钻12mm孔工步I）背吃刀量的确定ap=11.5mmo2）进给量的确定参照课程设计表5-22,选取该工步的每转进给量f=0.1mmr.3）切削速度的计算参照课程设计表5-22,按工件材料为ZG45的条件选取，切削速度V可取为22mmino由公式n=1000v,d可求得钻头的钻速n=897.6rmin,参课程设计表4-9所列Z525型立式钻床的主轴转速，取转速n=960rmino在将此转速代入公式n=100Ovd中可求的实际的切削速度v=23.5mmin,（2）粗较孔1）背吃刀量的确定4,=0.1mm02）进给量的确定参照课程设计表5-31,选取该工步的每转进给量f=0.4mmr.3）切削速度的计算参照课程设计表5-31,切削速度V可取为22mmin,由公式n=1000v/；rd可求得钻头的钻速n=80rmin,参照课程设计表4-9所列Z525型立式钻床的主轴转速，取转速n=977min°在将此转速代入公式n=1000v4d中可求的实际的切削速度v=2.4mmino工序八拉孔（1）第一次拉孔工步1）背吃刀量的确定p=0.2mm02）进给量的确定参照课程设计表533选取该工步的每转进给量f=0.01mmr（单齿面升量）。3）切削速度的确定参照课程设计表5-34,选取该工步的拉刀的速度为5mmin°（2）第二次拉孔工步1）背吃刀量的确定4p=0.2mm02）进给量的确定参照课程设计表533选取该工步的每转进给量f=0.01mmr（单齿面升量）。3）切削速度的确定参照课程设计表5-34,选取该工步的拉刀的速度为5mmin.工序十钩端面1） 背吃刀量的确定QP=O.5mm。2） 进给量的确定参照课程设计表5-31,选取该工步的每转进给量f=0.10mmr.3） 切削速度的确定参照课程设计表5-32,切削速度V可取为10mmin<,由公式n=1000v-d可求得较刀转速n=159.2rmin,参照课程设计表4-9所列Z525型立式钻床的主轴转速，取转速n=195rmin,在将此转速代如公式n=1000v4d中可求的实际的切削速度v=12.4mino工序十一钩另一端面取总长1）背吃刀量的确定ap=0.5mmo2）进给量的确定参照课程设计表5-31,选取该工步的每转进给量f=0.10mmr.3）切削速度的确定参照课程设计表5-32,切削速度V可取为IOmZmino由公式n=1000v4d可求得较刀转速n=159.2rmin,参照课程设计表4-9所列Z525型立式钻床的主轴转速，取转速n=195rmin.在将此转速代如公式n=1000v万d中可求的实际的切削速度v=12.4mino工序十四铳各部平面，槽及叉口（1）铳叉口面工步1）背吃刀量的确定与=3mm.2）进给量的确定课程设计表5-7,按机床的功率5-10KW,工件一夹具系统刚度为中等条件选取，该工序的每齿进给量f7取为0.08mmz.3）铳削速度的计算查课程设计表59,按镶齿铳刀dZ=8010的条件选取，铳削速度V可取44.9mmino由公式n=100Ov/乃d可得该工序铳刀转速，n=1000*44.9mminr*80mm=178.65rmin,参照课程设计表4-15所列X-51型立式铳床的主轴转速，取n=l60,在将该转速代入该公式可求出该工序的实际铳削速度v=40.2mmi11o（2）铳5.5mm平面工步1）背吃刀量的确定OP=L5mm。2）进给量的确定课程设计表5-7,按机床的功率5-10KW,工件一夹具系统刚度为中等条件选取，该工序的每齿进给量f2取为0.08mmz°3）铳削速度的计算查课程设计表5-9,按镶齿铳刀dZ=8010的条件选取，铳削速度V可取44.9mmin0由公式n=1000vd可得该工序铳刀转速，n=10（X）*44.9mmin乃*8Omm=I78.65rmin,参照课程设计表4-15所列X-51型立式铳床的主轴转速，取n=160,在将该转速代入该公式可求出该工序的实际铳削速度v=40.2mmino（3）铳71北相加平面至尺寸7.20二膘相加工步1）背吃刀量的确定外,=1.5mm02）进给量的确定课程设计表5-7,按机床的功率5-10KW,工件一夹具系统刚度为中等条件选取，该工序的每齿进给量f7取为0.08mmz.3）铳削速度的计算查课程设计表5-9,按镶齿铳刀dZ=8010的条件选取，铳削速度V可取44.9mmin0由公式n=1000vd可得该工序铳刀转速，n=1000*44.9mmin;T水80mm=178.65rmin,参照课程设计表4-15所列X-51型立式铳床的主轴转速，取n=160,在将该转速代入该公式可求出该工序的实际铳削速度v=40.2mmi11o（4）铳13.52mzM槽工步1）背吃刀量的确定4p=l.（）mm.2）进给量的确定课程设计表5-7,按机床的功率5-10KW,工件一夹具系统刚度为中等条件选取，该工序的每齿进给量fz取为0.08mmz°3）铳削速度的计算查课程设计表5-9,按镶齿铳刀dZ=8010的条件选取，铳削速度V可取44.9mmin°由公式n=1000vd可得该工序铳刀转速，n=1000*44.9mmin）*8Omm=I78.65rmin,参照课程设计表4-15所列X-51型立式铳床的主轴转速，取n=160,在将该转速代入该公式可求出该工序的实际铳削速度v=40.2mmi11o工序十六钻8三孔1）背吃刀量的确定ap=8mmo2）进给量的确定参照课程设计表5-22,选取该工步的每转进给量f=0.1mmr°3）切削速度的计算参照课程设计表5-22,按工件材料为ZG45的条件选取，切削速度V可取为22mmin。由公式n=1000v可求得钻头的钻速n=897.6rmin,参照课程设计表4-9所列Z525型立式钻床的主轴转速，取转速n=960rmin.在将此转速代入公式n=1000vd中可求的实际的切削速度v=235mmin,工序十七钻通气孔3三1）背吃刀量的确定力,=3mm°2）进给量的确定参照课程设计表5-22,选取该工步的每转进给量f=0.1mmr°3）切削速度的计算参照课程设计表5-22,切削速度V可取为20mmin.由公式n=1000vd可求得钻头的钻速n=2l23.4rmin,参照课程设计表4-9所列Z4006型台式钻床的主轴转速，取转速n=2900rmin<,在将此转速代入公式n=1000v,d中可求的实际的切削速度v=27.3mmin°工序二十粗磨脚叉两端面（1）粗磨叉脚上端面至锁销孔中心尺寸为7.15二吃川工步D背吃刀量的确定。P=O.4mm。2）进给量的确定参照课程设计表5-35,选取该工步的进给量f=0.0068mmr.3）切削速度的确定参照课程设计表5-35,选取工件的运动速度为v=25mmin.由公式n=1000Wrd可求的该工序的砂轮转速为99.5rmin°再将此转速代入公式中，能够求的该工序的实际磨削速度为v=25mmin。（2）粗磨叉脚下端面至上端面尺寸为6.8界：加机D背吃刀量的确定。P=O.3mm。2）进给量的确定参照课程设计表5-35,选取该工步的进给量f=0.0068mmr.3）切削速度的确定参照课程设计表5-35,选取工件的运动速度为v=25mmin由公式n=100Ov4d可求的该工序的砂轮转速为995rmin°再将此转速代入公式中，能够求的该工序的实际磨削速度为v=25mmin。工序二十三磨叉交两端面（1）精磨上端面至尺寸7.25go"Zm工步1）背吃刀量的确定%=0.2mm02）进给量的确定参照课程设计表5-36,选取该工步的进给量f=0.0040mmr.3）切削速度的确定参照课程设计表5-36,选取工件的运动速度为v=30mmin由公式n=1000vd可求的该工序的砂轮转速为119.4rmino再将此转速代入公式中，能够求的该工序的实际磨削速度为v=29.9mmin。（2）精磨下端面至尺寸7二湍加2工步1）背吃刀量的确定p=0.2mm02）进给量的确定参照课程设计表536,选取该工步的进给量f=0.0040mmr.3）切削速度的确定参照课程设计表5-36,选取工件的运动速度为v=30mmin由公式n=1000v-d可求的该工序的砂轮转速为119.4rmino再将此转速代入公式中，能够求的该工序的实际磨削速度为v=29.9mmin。工序二十三磨叉脚的开挡面1）背吃刀量的确定册=0.3mm°2）进给量的确定参照课程设计表5-36,选取该工步的进给量f=0.0016mmr.3）切削速度的确定参照课程设计表536,选取工件的运动速度为v=15mmin公式n=1000vrd可求的该工序的砂轮转速为238.8rmin.再将此转速代入公式中，能够求的该工序的实际磨削速度为v=14.9mmino第三章夹具的设计决定设计第十七道工序一一钻M3孔的钻床卡具。本卡具将用于Z4006立式钻床。刀具为63的高速钢麻花钻。3.1 问题的提出在给定的零件中，对本步加工的定位并未提出具体的要求，是自由公差，定位要求较低。因此，本步的重点应在卡紧的方便与快速性上。3.2 夹具的设计3.2.1 基准的选择出于定位简单与快速的考虑，选择小12孔为基准，即以一面上一长销（自由度限制数：5）配合以一挡销（自由度限制数：1）使工件完全定位。再使用快速螺旋卡紧机构进行卡紧。322切削力与卡紧力计算本步加工可按钻削估算卡紧力。实际效果能够保证可靠的卡紧。轴向力FitCFdMlfyMkFT420-0.006,0'1.O08-1.012.527V扭矩MctCmdifyMkMt0.2060.00620'1.0°8-1.017.416-IOeTVlM由于扭矩很小，计算时可忽略。卡紧力为FT%T5.04N取系数S1=1.5S2=S3=S4=1.1则实际卡紧力为F,=SI*S2*S3*S4*F=10.06N使用快速螺旋定位机构快速人工卡紧，调节卡紧力调节装置，即可指定可靠的卡紧力。3.2.3 误差的分析本工序使用一定位销，一挡销定位，工件始终靠近定位销的一面，而挡销的偏角会使工件自重带来一定的平行于卡具体底版的水平力，因此，工件不在在定位销正上方，继而使加工位置有一定转角误差。但是，由于加工是自由公差，故应当能满足定位要求。3.2.4 卡具操作的简要说明卡具的卡紧力不大，故使用手动卡紧。为了提高生产力，使用快速螺旋卡紧机构。钻模套上设置有钻套，用于确定的钻头位置。参考文献（1） 机械加工工艺手册。李洪主编。北京：北京出版社。1990（2） 机械加工工艺手册第一卷。孟少农主编。北京：机械工业出版色1991（3） 机械夹具设计手册（第二册）。东北重型机械学院，洛阳工学院，第一汽车制造厂职工大学编。上海：上海科学技术出版，1990（4） 金属机械加工工艺人员手册。赵如福主编。上海：上海科学技术出版社，1990（5） 简明机械加工工艺手册。徐圣群主编。上海：上海科学技术出版，1991（6） 机床夹具图册。大连理工大学。王小华主编。北京：机械工业出版社1990（7） 机床夹具图册。上海机械专科学校。孟宪栋。哈尔滨机电专科学校刘彤安主编。北京：机械工业出版社1992（8） 机械制造工艺学。江南大学郑修本，上海机械专科学校冯冠大主编。北京：机械工业出版社,1992（9） 机床夹具设计。湘潭机电科学校刘友才，江南大学肖继德主编。北京：机械工业出版社，1992（10） 机械零件设计手册互换性与技术测量教材与金属切削原理与刀具教材