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模板计算书高支模板模板计算书高支撑架的计算参照建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011) o本计算书还参照施工技术2002. 3.盘扣式钢管模板高支撑 架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为17. 7米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距I=LoO米，立 杆的步距h=L50米。k b 1/姒向钢管图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为048X3. 5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照 三跨连续梁计算。静荷载标准值 ql=25. 100X0. 120X1.000+0. 500X1.000=3. 512kNm活荷载标准值 q2=(0. 000+2. 000) × 1. 000=2. 000kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=IOO. 00X1. 80×l. 80/6=54. 00cm3；1=100. 00X1. 80×l. 80X1. 80/12=48. 60cm4；(1)抗弯强度计算f=MW<Ef其中f一一面板的抗弯强度计算值(Nn2);M面板的最大弯距(N. mm)；w-面板的净截面抵抗矩;Ef一一面板的抗弯强度设计值，取13.00Nmm2;M=0. IOOql2其中q一荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0. 100× (1. 2X3. 512+1.4X2. 000) X0. 300X 0. 300=0. 063kN. m经计算得到面板抗弯强度计算值fR. 063× 1000X1000/54000=1. 169Nmm2面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bh<T其中最大剪力 Q=O. 600× (1.2X3. 512+1. 4X2. 000) X0. 300=1. 263kN截面抗剪强度计算值T=3 X 1263. 0/(2 X 1000. 000 X18. 000)=0. 105Nmm2截面抗剪强度设计值T=1. 40Nmm2抗剪强度验算TaT,满足要求！(3)挠度计算v=0. 677ql4100EI<v=l250面板最大挠度计算值 v=0. 677×3. 512×3004(100×6000× 486000)=0. 066mm面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求!二、支撑木方的计算1 .荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kNm)：qll=25. 100×0. 120×0. 300=0. 904kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：ql2=0. 500×0. 300=0. 150kNm(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kNm)：经计算得到，活荷载标准值q2= (2.000+0. 000) X0.300=0.600kNm静荷载 ql=1.2×0. 904+1. 2×0. 150=1. 264kNm活荷载 q2=1.4×0. 600=0. 840kNm2 .木方的计算计算公式如下：均布荷载 q=2. 104/1. 000=2. 104kNm最大弯矩 M=0. 125ql2=o. 125X2. 10 X L 00 X 1.00=0. 263kN. m最大剪力 Q=0. 625×1. 000×2. 104=1. 315kN最大支座力 N=l. 25×1. 000×2. 104=2. 630kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8. 00×8. 00×8. 00/6=85. 33cm3；1=8. 00×8. 00×8. 00×8. 00/12=341. 33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 263×10685333. 3=3. 08Nmm2木方的抗弯计算强度小于13. 0Nmm2,满足要求！(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0. 625ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值 T=3×1315(2×80×80)=0. 308N2截面抗剪强度设计值T=1. 40Nmm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算最大变形 v=0. 521X 1. 054×1000. O4/(100 X 9000. 00× 3413333. 5)=0. 179mm木方的最大挠度小于1000. 0/250,满足要求！三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。!.63k 2.63k 2.63k 2.63k 2.63k 2.63k 2.63k 2.63kl 2.63k 2.63k 2.63kNA、,1、，、， 、，、,、I； Inno ；ioOn； IOnf) 7支撑钢管计算简图0.885支撑钢管弯矩图(kN. m)支撑钢管变形图(mm)5.5.622.27 2.273.953.952.99 2.990.36 0.361.32 1.321.32 1.320.36 0.362.99 2.995.5.623.953.952.27 2.27支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=O. 885kN. m最大变形vmax=2. 260mm最大支座力QnIaX=9. 566kN抗弯计算强度 f=0.885X106/ (5080.0X2) =87. 145Nmm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205. 0Nmm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000. 0/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算采用可调顶托，不须计算扣件抗滑力。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NGl=O. 129×17. 700=2. 285kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值, 设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0. 500X1. 000×1. 000=0. 500kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25. 100X0. 120 X 1. OOOX 1. 000=3. 012kN经计算得到，静荷载标准值NG=NGI+NG2+NG3=5. 797kN02 .活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2. 000+0. 000) ×1. OOOX1. 000=2. OOOkN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=L2NG+1.4NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中N立杆的轴心压力设计值，N=9.76kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到;i一一计算立杆的截面回转半径(Cm)； i=L 58A一立杆净截面面积(cm2). a=4. 89W立杆净截面抵抗矩(cm3). w=5. 08b钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2)；Ef钢管立杆抗压强度设计值，f=205 00Nmm2.10计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2) 计算10=kluh(l)10=(h+2a) (2)kl一计算长度附加系数，按照表1取值为1. 185；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3； u=l. 70a一一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0. 20m；公式(1)的计算结果：101.22Nmm2,立杆的稳定性计算b<f, 满足要求！公式(2)的计算结果：b=44 14Nmm2,立杆的稳定性计算b<f, 满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算10=klk2(h+2a) (3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为L 042；公式(3)的计算结果：b=63 12Nmm2,立杆的稳定性计算b<f, 满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安 全隐患。七、立柱地基基础验算用作立杆基础的楼面以下在相应位置保留原支模体系作回顶，不 须计算楼面的承载力。当立杆基础为地面时，相应地面必须做好分层回填并夯实，确保 地基承载力达到120kN)2以上，再浇捣好C15地骨100厚。Pfg其中P立杆基础底面的平均压力(kN)2), p=NA; p=19. 92N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)； N=9. 76A基础底面面积(m2) ； A=O. 7X0. 7=0. 49fg地基承载力设计值(kNm2) ； fg=60. 00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc一一脚手架地基承载力调整系数；kc=O. 50fgk一一地基承载力标准值；fgk=120. 00地基承载力的计算满足要求！附件2高支模梁300×750梁模板计算书高支撑架的计算参照建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011) 0本计算书还参照施工技术2002. 3.盘扣式钢管模板高支撑 架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为17. 7米，基本尺寸为：梁截面BXD=300mm><75(nb梁支撑立杆的横距(跨 度方向)1=1. 00米，立杆的步距h=1.50米,图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为小L 2×25. 500×0. 120×0. 200×0. 300=0. 220kNo 采用的钢管类型为048X3. 5。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照 三跨连续梁计算。静荷载标准值 ql=25. 500×0. 750X0. 300+0. 500×活荷载标准值 q2=(2. 000+0. 000) ×0. 300=0. 600kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=30. 00×l. 80×l. 80/6=16. 20cm3；1=30. 00×l. 80×l. 80X1. 80/12=14. 58cm4；(1)抗弯强度计算f=MW<Ef其中f面板的抗弯强度计算值(Nm2);M一一面板的最大弯距(N. mm)；W一一面板的净截面抵抗矩；Ef一一面板的抗弯强度设计值，取13.00Nmm2;M=0. IOOql2其中q一荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0. 100× (1. 2×5. 888+1.4×0. 600) X0. 300×0. 300=0. 07IkN. m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0. 071 × 1000X1000/16200=4. 392Nmm2面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bh<T其中最大剪力 Q=O. 600× (1. 2×5. 888+1.4X0. 600) X截面抗剪强度计算值T=3 X 1423. 0/(2X 300. 000 X18.000)=0. 395Nmm2截面抗剪强度设计值m = L 40Nmm2抗剪强度验算T<T,满足要求！(3)挠度计算v=0. 677ql4100EI<v=1/250面板最大挠度计算值 v=0. 677 × 5. 888 X 3004(100 × 6000 X145800)=0. 369mm面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。L荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：ql=25. 500X0. 750×0. 300=5. 738kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0. 500X0. 300 × (2×0. 750+0. 300)/0. 300=0. 900kNm(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值Pl=(0. 000+2. 000) ×0. 300×0. 300=0. 180kN均布荷载 q=L 2×5. 738+1.2×0. 900=7. 965kNm集中荷载 P=l. 4×0. 180=0. 252kN0.22kN0.25kN0.22kN7.97kNm . 1 W . VZBtI1000木方计算简图0.636木方弯矩图(kN. m)0.000'1.9271.54木方变形图(mm)1.311.32«0.130.13'1.541 3：1.54木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为Nl=1.541kNN2=1.541kN经过计算得到最大弯矩M=0. 635kN. m经过计算得到最大支座F=L 541kN经过计算得到最大变形V=l. 9mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8. 00×8. 00×8. 00/6=85. 33cm3；1=8. 00× 8. 00×8. 00× 8. 00/12=341. 33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 635×10685333. 3=7. 44Nmm2木方的抗弯计算强度小于13. 0Nmm2,满足要求！(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值 T=3×l. 541(2×80×80)=0. 361Nmm2截面抗剪强度设计值m=l. 40Nmm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算最大变形v=l. 9mm木方的最大挠度小于1000. 0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。1.54k 1.54k 1.54k 1.54kl 1.54k 1.54k 1.54kl 1.54k 1.54k 1.54kN _、，_、/、，、,；100011000； 1QO0 :支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)支撑钢管变形图(mm)33.082.02.03悭 0.4：1.54 1.542.59 2.59T5 1.05 |0.00 0.001.05 1.05 I2.59 2.591.54 1.5433.080.49 0.49j2.02.03支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=O. 51 IkN. m最大变形vmax=l. 435mm最大支座力QnIaX=5. 674kN抗弯计算强度 f=0. 51IX l6 (5080.0X2) =50. 32Nmm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205. 0Nmm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于IO00.0/150与IOmm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算采用可调顶托，不须计算扣件抗滑力。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中N一立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力Nl=5. 67kN(已经包括组合系数1. 4)脚手架钢管的自重脚=L 2X0.129X 17. 700=2. 742kNN=5.674÷2. 742=8. 416kN0一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到;i一一计算立杆的截面回转半径(Cm)； i=l. 58A立杆净截面面积(CnI2) ； A=4. 89W一一立杆净截面抵抗矩(cm3). w=5. 08b钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2)；Ef钢管立杆抗压强度设计值，f=205. OON/mm2；10一一计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或计算10=kluh(l)10=(h+2a) (2)kl一计算长度附加系数，按照表1取值为1. 185；u一一计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3； u=l. 70a一一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0. 20m；公式(1)的计算结果：b=8731Nmm2,立杆的稳定性计算b<f, 满足要求！公式的计算结果：<=38. 08Nmm2,立杆的稳定性计算b<f, 满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算10=klk2(h÷2a) (3)k2一计算长度附加系数，按照表2取值为1. 042；公式的计算结果：b=54.44Nmm2,立杆的稳定性计算b<f, 满足要求！六、立柱地基基础验算用作立杆基础的楼面以下在相应位置保留原支模体系作回顶，不 须计算楼面的承载力。当立杆基础为地面时，相应地面必须做好分层回填并夯实，确保 地基承载力达到120kNm2以上，再浇捣好C15地骨100厚。立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PWfg其中P立杆基础底面的平均压力(kN)2), P=NA; p=17. 18N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN) ； N=8.416A基础底面面积(m2) ； A=O. 7 X 0. 7=0. 49fg地基承载力设计值(kNm2) ； fg=60. 00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc一一脚手架地基承载力调整系数；kc=0. 50fgk一一地基承载力标准值；fgk=120. 00地基承载力的计算满足要求！ 附件3高支模梁300×750梁侧模计算书 一、梁侧模板基本参数计算断面宽度30Omm,高度750mm,两侧楼板高度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm,内龙骨采用40X9Omm木方，外龙骨采用 双钢管 48mm × 3.5mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距300mm,断面跨度方向 间距600mm,直径18mm。3mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载 设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.22cf i2yV FwH其中VC混凝土的重力密度，取24.000kNm3;t新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T混凝土的入模温度，取25.000°C;V混凝土的浇筑速度，取LOoom/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；外加剂影响修正系数，取L200；B2混凝土坍落度影响修正系数，取1.150o根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl = 14.570kNm2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Fl = 14.570kNm2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kNm2o三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照 三跨连续梁计算。面板的计算宽度取0.55m。荷载计算值 q=1.2×l4.570×0.550+1.4×4.000X0.550= 12.696kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=55.00× 1.80× 1.806=29.70cm3;1=55.00 × 1.80× 1.80 × 1.80/12=26.73Cm4；12.70kNm计算简图0.114弯矩图(kN.m)0.0340.434变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为Nl=1.524kNN2=4.190kNN3=4.190kNN4=1.524kN最大弯矩M=0.114kN.m最大变形V=0.4mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.114× IOOOX100029700=3.838Nmm2面板的抗弯强度设计值，取13.00Nmm2;面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！Q)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3 X 2285.0/(2X 550.000X 18.000)=0.346Nmm2截面抗剪强度设计值m=1.40Nmm2抗剪强度验算T<T,满足要求！(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.434mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=4.190/0.550=7.618kNm内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。A内龙骨计算简图0.4120.000内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=O.412kN.m经过计算得到最大支座F=5.023kN经过计算得到最大变形V=0.3mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00 X 8.00 X 8.006=8533cm3 ；1=8.00 X 8.00 X 8.00 × 8.00/12=341.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.412× 10685333.3=4.83Nmm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值 T=3X2516/（2×80×80）=0.590Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！（3）内龙骨挠度计算最大变形v=0.3mm内龙骨的最大挠度小于329.0/250,满足要求！五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。.02kN 5.02kN 5.02kN 5.02kN 5.02kN 5.02kN 5.02kNA,（、,），1）（）B；600；600；600：支撑钢管计算简图0.527支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)1.761.762.512.513.273.272.512.511.761.76支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 MmaX=O.527kN.m最大变形vmax=0.250mm最大支座力Qmax=I0.800kN抗弯计算强度 f=0.527× 106/10160000.0=51.87Nmm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0Nmm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与IOmm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<N=fA其中N一对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170Nmm2;对拉螺栓的直径(mm): 18对拉螺栓有效直径(mm): 15对拉螺栓有效面积(mm2)：A=l 74.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)N=29.580对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=IO.800对拉螺栓强度验算满足要求！附件4大荷载梁500x1500梁模板计算书高支撑架的计算参照建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011) O本计算书还参照施工技术2002. 3.盘扣式钢管模板高支撑 架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为5.1米，基本尺寸为:梁截面B × D=500mm× 1500mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向)1=0.80米,立杆的步距h=L 50米,梁底增加2道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=L 2×25. 500×0. 200×0. 200×0. 300=0. 367kN0采用的钢管类型为048X3.5。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照 三跨连续梁计算。静荷载标准值 ql=25.500 × 1.500 X 0.500+0.500 X 0.500=19.375kNm活荷载标准值 q2=(2. 000+0. 000) ×0. 500=1. 000kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50. 00×l. 80×l. 80/6=27. 00cm3；1=50. 00X1. 80X1. 80X1. 80/12=24. 30cm4；(1)抗弯强度计算f=MW<f其中f面板的抗弯强度计算值(Nm)2);M一一面板的最大弯距(N. mm)；W一一面板的净截面抵抗矩；Ef一一面板的抗弯强度设计值，取13.00Nmm2;M=0.IOOq12其中q一荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=O. 100 × (1.2× 19. 375+1.4 × 1.000) X 0. 300 X 0. 300=0. 222kN. m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0. 222 X 1000 X 1000/27000=8. 217Nmm2面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bh<T其中最 大剪力 Q=O. 600 X (1.2 × 19. 375+1. 4 X 1. 000) X截面抗剪强度计算值T=3 X 4437. 0/(2 X 500. 000 X18.000)=0. 740Nmm2截面抗剪强度设计值m=l. 40Nmm2抗剪强度验算T<T,满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4100EI<Ev=l250面板最大挠度计算值 v=0. 677 X 19. 375 X 3004/(100 X 6000 X 243000)=0. 729mm面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。L荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：ql=25. 500X1. 500×0. 300=11. 475kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0. 500X0. 300× (2×1. 500+0. 500)/0. 500=1. 050kNm(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值Pl= (0. 000+2. 000) X 0. 500 X 0. 300=0. 300kN均布荷载 q=l. 2×11. 475+1. 2×1. 050=15. 030kNm集中荷载 P=1.4×0. 300=0. 420kN0.37kN0.42kN0.37kN1503kNm口 j 口 11 口 j 1_ 350I350J:木方计算简图木方弯矩图(kN. m)木方变形图(mm)木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为Nl=0. 104kNN2=4.438kNN3=4. 438kNN4=0. 104kN经过计算得到最大弯矩M=0. 140kN. m经过计算得到最大支座F=4. 438kN经过计算得到最大变形V=0. Omm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8. 00×8. 00× 8. 00/6=85. 33CnI3；1=8. 00×8. 00X8. 00X8. 00/12=341. 33cm4；木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 140×10685333. 3=1. 64Nmm2木方的抗弯计算强度小于13. 0Nmm2,满足要求！木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值 T=3 X 2. 840/(2 ×80 ×80) =0. 666Nmm2截面抗剪强度设计值T=l. 40Nmm2木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算最大变形v=0. Omm木方的最大挠度小于350. 0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.44kN 4.44kN 4.44kN 4.44kN 4.44kN 4.44kN 4.44kN 4.44kNA I支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)0.144支撑钢管变形图(mm)4.6f4.654.44 4.440.210.004.23 4.2388.6688.664.23 4.230.00,0.21I4.44 4.444.6f4.65支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=O. 940kN. m最大变形vmax= 1. 738mm最大支座力Qmax=13. 103kN抗弯计算强度 f=0. 940X106/5080. 0=185. 02Nmm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205. 0Nmm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800. 0/150与10n,满足要求!(二)梁底支撑横向钢管计算横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算采用可调顶拖，不须计算抗滑力。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式b =%力其中N一立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力Nl=13. 10kN(已经包括组合系数1. 4)脚手架钢管的自重 N2=L 2X0. 129X5. 100=0. 790kNN=13.103+0. 790=13. 893kN0一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i一一计算立杆的截面回转半径(Cm)； i=1.58A一一立杆净截面面积(cm2) ； A=4. 89W一一立杆净截面抵抗矩(cm3) ； W=5. 08b钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2)；Lf一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205. OoN/mm2；10计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或 计算10=kluh(l)10=(h+2a) (2)kl一一计算长度附加系数，按照表1取值为1. 185；u一一计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3； u=l. 70a一一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a=0. 20m；公式的计算结果：=144. 14Nmm2,立杆的稳定性计算b<f, 满足要求！公式(2)的计算结果：a=62. 86Nmm2,立杆的稳定性计算b< f, 满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算10=klk2(h÷2a) (3)k2一计算长度附加系数，按照表2取值为1. 007；公式的计算结果：b=84.39Nmm2,立杆的稳定性计算b<f, 满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安 全隐患。六、立柱地基基础验算用作立杆基础的楼面以下在相应位置保留原支模体系作回顶，不 须计算楼面的承载力。当立杆基础为地面时，相应地面必须做好分层回填并夯实，确保 地基承载力达到120kNm2以上，再浇捣好C15地骨100厚。立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PWfg其中P立杆基础底面的平均压力(kN)2), p=NA; p=28. 35N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN) ； N= 13. 893A基础底面面积(m2) ； A=O. 7X0. 7=0. 49fg一一地基承载力设计值(kNm2) ； fg=60. 00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc一一脚手架地基承载力调整系数；kc=0. 50fgk一一地基承载力标准值；fgk=120. 00地基承载力的计算满足要求!附件5大荷载梁500×1500梁侧模计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度50Onmb高度150Omnb两侧楼板高度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300nm,内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双 钢管 48mm × 3. 5mmo对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+60OnIm,断面跨度方 向间距600mm,直径向mm。500mm7"TK模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载 设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.22ct i2JV FWH其中VC混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t一一新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T混凝土的入模温度，取25. 000；V混凝土的浇筑速度，取LOOOni/h；H一一混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取