移民居住环境改善工程--悬索桥计算.docx

一、工程概述2二、技术标准采用规范32.1 技术标准32. 1. 1桥梁等级33. 1.2 荷载34. 1.3设计指标42.2 规范5三、结构总体计算分析53.1 计算理论简介63.2 总体计算分析63. 2.1结构受力分析中的荷载取值64. 2.2设计参数75. 2.3计算模式83.3 结构几何特性与物理力学参数83.4 全桥总体计算结果93. 4.1成桥状态主缆线形坐标94. 4.2主缆无应力长度IO5. 4.3主缆强度复核126. 4.4吊杆强度狂核147. 4.5风缆强度复核148. 4.6加劲梁强度狂核169. 4.7桥面玻璃强度复核1810. 4.8主缆锚固套筒强度匏核1911. 4.9桥塔承载力复核2112. 4. 10挠度复核2613. 4.11地锚桩基水平及竖向承载力复核273.5 人致振动分析323. 5.1纵、横向各阶频率振型以及模态质量324. 5.2风缆对振型及频率的影响345. 5.3舒适度分析356. 5.4本章小结413.6 抗震分析423. 6. 1计算模型建立423. 6.2反应谱函数433. 6.3E2地震作用下内力计算结果443. 6.4E2地震作用抗力验算结果45四、总结49一、工程概述万州区位于长江上游地区、重庆东北部，处三峡库区腹心，属长江上游区域中心城 市。万州区东临云阳县，南接石柱土家族自治县和湖北利川市，西频忠县和梁平县、北 界开县和四川开江县。万州区幅员面积3457平方公里。至2014年底，城市建成区面积 62.5平方公里，城镇化率61.11%,城镇人口突破百万大关。人行悬索桥为双塔单跨悬索桥，加劲梁采用漂浮体系，主跨主缆跨度采用189.5m, （塔中心间距）加劲梁跨度采用160m。，主缆矢高17.7米，矢跨比为1/11,跨中主 缆中心至桥面高1.87米，边跨长（索鞍至散索点）12. 5米，全桥布置63对吊索，吊 索间距2. 5米。主缆锚碇均实体浇筑混凝土地锚，全桥共设置2根主缆，采用钢丝绳索 股逐根架设的施工方法。每根主缆由7股6x36WS+IWR ,直径656mm,公称抗拉强度为 1770MPa的钢丝绳组成，单股主缆破断力为1980KN。吊索采用单股6x36WS+IWR,直径 22mm,公称抗拉强度为1770MPa的钢丝绳组成，单根吊索的破断力为305KN,铅垂布 置标准段索间距取为2. 5m。悬索桥人行道净宽3. 0 m,加劲梁采用纵横梁结构纵梁、横 梁采用HM400x300xl016H型钢，桥面采用4cm厚夹心钢化承重玻璃。桥型布置图断面布置图桥梁效果图二、技术标准采用规范2.1 技术标准2.1.1 桥梁等级人行悬索桥2.1. 2荷载根据城市人行天桥与人行地道技术规范(CJJ 69-95) 3.1.3条；计算得活载值为1. 5Kpa,同时参考景区人行玻璃悬索桥与玻璃栈道技术标准(DB13( J)T2642018) 4.4.6条，计算整体结构承载能力极限状态采用荷载2. OKpa,局部计算时荷载采用 3. 5Kpao地震动峰值加速度：0.05g 桥面净宽：3.0m 桥面纵坡：双向1.5%,跨中设R=3(X)0m竖曲线 设计使用年限: 主体结构：50年,可更换部件：吊索、抗风索20年栏杆、伸缩缝、支座15年桥面玻璃：8年2.1 . 3设计指标1) .跨径布置中跨：189. 5m (桥塔之间跨径)边跨：12. 5In2) .主缆失跨比：1/11主缆中心距：3. 9m根数：2根组成：7股6x36WS+IW'R ,直径由56mm钢丝强度：1770MPa3) .吊索型式：钢丝绳吊索间距：标准间距2.5m组成：单股6x36WS+IWR,直径6 22mm连接方式：吊索与加劲梁及索夹均采用销接钢丝强度：1770MPa4) .加劲梁形式：HM400x300xl016H型钢纵横梁高度：0. 39m,高跨比为1/410宽度：3. 2m (主桁弦杆中心处)，宽跨比为1/50材质：Q355C5) .桥塔形式：门式框架结构高度：PI 塔 14m； P2 塔 23. 5In横梁数：1道基础形式：承台桩基础6) .锚锭锚体形式：地锚2.2 规范1 .城市桥梁设计规范(2019年版)(CJJll2011)2 .城市人行天桥与人行地道技术规范(CJJ 69-95)3 .城市桥梁抗震设计规范(CJJ 166-2011)4 .公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)5 .公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)6 .公路桥涵地基与基础设计规范(JTG 3363-2019)7 .建筑桩基技术规范(JGJ 94-2018)8 .钢结构设计标准(GB50017-2017)9 .重要用途钢丝绳(GB8918-2006)10 .公路悬索桥设计规范(JTGT D65-05 -2015)11 .景区人行玻璃悬索桥与玻璃栈道技术标准(DB13 (J) /T264-2018)12 .悬索桥主缆系统防腐涂装技术条件(JTT6942007)13 .公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件(JT"722-2008)14 .城市桥梁工程施工与质量验收规范(CJJ2-2008)15 .公路钢结构桥梁设计规范(JTGD64-2015)16 .公路桥梁抗震设计规范(JTG"2231-01-2020)17 .公路桥涵施工技术规范(JTG"3650-2020)18 .碳素结构钢(GB700-2006)19 .低合金高强度结构钢(GB/T1591-2008)20 .一般工程用铸造碳钢件(GBII352-2009)21 .焊缝符号表示方法(GB3242008)三、结构总体计算分析3.1 计算理论简介人行悬索桥总体结构计算分析主要采用有限位移理论，采用有限元软件MIDAS CIVIL 2022版实现，通过软件将悬索桥离散为空间结构，建立空间有限位移分析理 论及计算程序，将竖向、横向荷载及偏载作用于结构上求结构内力及变形的方法。恒载内力计算方法：悬索桥加劲梁的恒载内力与施工过程和施工方法有关。本桥是 采用4cm钢化玻璃桥面的纵横梁型式加劲梁，因此设计为加劲梁在施工阶段采用分段吊 装，待全部梁段吊装完毕铺好桥面后再将加劲梁段连接成整体的施工方法。成桥后可认 为加劲梁内无恒载弯矩（实际上是恒载弯矩比较小，可不计其影响）。整体静动力计算 使用OfIDAS CIVIL空间分析软件悬索桥分析控制功能，迭代计算，以确定吊杆力和 主缆线形。活载作用下结构的内力及变形的分析方法：由于悬索桥是非线性结构，不能采用线 性叠加原理以影响线的概念求得结构各截面的内力及变形的极值，所以对于成桥阶段进 行大位移分析是很困难的。考虑到主缆承受的80%以上的轴力都是由恒载产生的，恒载 以外其它荷载的影响很小，本桥做成桥阶段分析时，将初始平衡状态下主缆和吊杆的张 力转换为几何刚度后做线性分析，即线性有限位移法。相关资料证明，线性有限位移法 计算的结果与有限位移法计算结果误差在1%之内。悬索桥在施工时的结构体系比成桥阶段的稳定性差，在各施工阶段发生的位移也很 大，使用线性有限位移法做悬索桥的施工阶段分析，其结果将产生很大的误差，为了能 够获得精确的结果，需要使用几何非线性分析（大位移）理论来计算分析，并且在做当 前施工阶段分析时应考虑前一阶段产生的内力和变形。本桥施工阶段验算采用倒拆法计 算。3. 2总体计算分析3.2.1 结构受力分析中的荷载取值进行结构计算时，按以下所考虑的荷载及荷载组合。（1）恒载：加劲梁及桥面附属部分恒载为9.74KNm°（2）活载：（折减）公路一II级，同时根据规范考虑纵向折减系数、汽车冲击系 数和汽车制动力。（3）风载：100年一遇最大风速为24ms,风压：0. 35Kpa<5（4）温度影响力：整体升温按25考虑、降温按-25°C考虑。基础温度按20C,主缆下料及架设时应根据当时温度与基础温度的差值校正无应力长度（5）基础变位：本桥地基基础为砂岩，未计基础沉降影响。标准组合:组合1：LO恒载组合2：LO恒载+10人群荷载组合3：LO恒载+10人群荷载+10系统升温组合4：LO恒载+10人群荷载+10系统降温组合5：1. 0恒载+10人群荷载+10横桥向风荷载组合6：LO恒载+10人群荷载+10系统升温+1.0横桥向风荷载组合7：Lo恒载+10人群荷载+10系统降温+1.0横桥向风荷载极限组合:组合1：1.2恒载组合2：1. 2恒载+14人群荷载组合3：1. 2恒载+14人群荷载+1. 12(1.4*0. 8)系统升温组合4：1.2恒载+14人群荷载+1. 12(1.4*0. 8)系统降温组合5：1.2恒载+14人群荷载+0. 88(1.1*0.8)横桥向风荷载组合6：1.2恒载+14人群荷载+1. 12系统升温+0.88 （1. 1*0.8）横桥向风荷载组合7：L 2恒载+1.4人群荷载+1.12(1.4*0. 8)系统降温+0.88 （1. 1*0.8）横桥向风荷载悬索桥主要承重结构为主缆，主缆安全系数采用标准组合计算，要求安全系数大于3o3.2. 2设计参数成桥主缆失跨比为1/11主缆安全系数：23吊杆安全系数取23 （销接式）吊杆标准间距2. 5m桥面铺装采用4cm厚钢化夹胶玻璃3.2.3计算模式人行悬索桥的结构总体计算分析使用G1IDAS/CIVIL空间分析软件。3. 3结构几何特性与物理力学参数结构几何特性与物理力学参数见下表：1）主缆主缆为镀锌钢丝绳，力学性能如下：弹性模量：E= 120000 MPa公称抗拉强度：1770 MPa线膨胀系数：0.000012/r2）吊索吊索为钢丝绳，力学性能如下：弹性模量：E= 120000 MPa公称抗拉强度：1770 MPa 线膨胀系数：0.000012/。3）抗风索抗风索为钢丝绳，力学性能如下：弹性模量：E= 120000 MRz公称抗拉强度：1770 MPa 线膨胀系数：0.000012/1?4）纵横梁钢加劲梁采用Q355c,力学性能如下:弹性模量：E=210000MP4剪切模量：G = 8IOOOMPa泊松比：0.3轴向容许应力：。=200 MPa弯曲容许应力：。卬 = 210MP4剪切容许应力：口= 120 MRz屈服应力：。），=340MRZ线膨胀系数：0.000012/r5）桥塔桥塔由C40钢筋混凝土现浇制造，其主要力学性能如下:弹性模量：E=32500MP泊松比：0.2轴心抗拉强度设计值：18.4 MPa轴心抗压强度设计值：1.65 MPa线膨胀系数：0.00001/r3.4全桥总体计算结果3.4.1 成桥状态主缆线形坐标成桥状态主缆坐标表点号X(m)成桥Y (m)空船点号X(m)成桥Y®空统Y(m)117. 2526.11426.1583397. 2513. 99215. 020219. 7525.34325. 4433499. 7514. 03015. 05422. 2524.59624. 75235102. 2514. 09315.Ill424. 7523.87424. 08536104. 7514.18115.192527. 2523.17823. 44337107. 2514. 29415. 295629. 7522.50822.82438109. 7514. 43315. 421732. 2521.86322. 23039112. 2514. 59615. 570834. 7521.24321. 66040114. 7514.78515. 743937. 2520.64921.11341117. 2514. 99915. 9381039. 7520.08120. 59142119. 7515. 23816. 1561142. 2519.53820. 09243122. 2515. 50316. 3981244. 7519.02019.61744124. 7515. 79316. 6621347. 2518.52819. 16645127. 2516. 10816. 9501449. 7518.06218. 73846129. 7516. 44817. 2611552. 2517.62018. 33447132. 2516.81317. 5951654. 7517.20417. 95348134. 7517. 20417. 9531757. 2516.81317. 59549137. 2517. 62018. 3341859. 7516.44817. 26150139. 7518. 06218. 7381962. 2516.10816. 95051142. 2518. 52819. 1662064. 7515.79316.66252144. 7519. 02019. 6172167. 2515.50316.39853147. 2519. 53820. 0922269. 7515.23816.15654149. 7520. 08120. 5912372. 2514.99915. 93855152. 2520. 64921.1132474. 7514.78515. 74356154. 7521. 24321.6602577. 2514.59615. 57057157. 2521. 86322. 2302679. 7514.43315. 42158159. 7522. 50822.8242782. 2514.29415. 29559162. 2523.17823.4432884. 7514.18115.19260164.7523.87424. 0852987. 2514.09315. Ill61167. 2524. 59624. 7523089. 7514.03015. 05462169. 7525. 34325.4433192. 2513.99215. 02063172. 2526.11426.1583294. 7513.98015.0083.4. 2主缆无应力长度主缆单元号主缆单元无应力索长计算表单元号单元无应力长度 (m)节点水平距离 (m)114.401312.5218.094817. 2532.61092.542. 60392.552. 59682.562. 58982.572. 58312.582. 57662.592.57042.5102. 56442.5112.55872.5122. 55322.5132. 54792.5142. 54292.5152.53822.5162. 53362.5172. 52942.5182. 52542.5192. 52162.5202.51812.5212.51482.5222.51182.5232. 5092.5242. 50652.5252. 50422.5262. 50222.5272. 50042.5282. 49892.5292. 49772.5302. 49672.5312. 49592.5322. 49542.5332. 49512.5342. 49512.5352. 49542.5362. 49592.5372. 49672.5382. 49772.5392. 49892.5402. 50042.5412. 50222.5422. 50422.5432.50652.5442. 5092.5452.51182.5462.51482.5472.51812.5482.52162.5492.52542.5502.52942.5512.53362.5522.53822.5532.54292.5542.54792.5552.55322.5562.55872.5572.56442.5582.57042.5592.57662.5602.58312.5612.58982. 5622.59682.5632.60392.5642.61092.56518.094817. 256614. 401312.53.4.3主缆强度复核方法一：有限位移理论主缆采用规格为用(6x36WS+IWR 56*7) 2根共14股，公称抗拉强度为1770MPa 的成品索，破断力合计为破断力1980*7=13860kN,在荷载组合作用下，主缆最大内力下图所示。W PostCSIB32966*C3Z95MFU2X3 28391te*C3 230Or3ZWM 2MU<3 iMB5e3 比304T3主缆内力图由上图可知，在荷载组合作用下，主缆最大受力为3029. 7kN,安全系数K=4.57>3,满足规范要求。方法二：弹性理论（抛物线法）（-）基本理论加劲式悬索桥设计的基本原则是：主缆担负全部恒毂；主缆与加劲桁共同承受车辆方 人群活栽、风力，以及温度变化等附加影响力.1.主缆恒载拉力计算图式见图2-2.取主缆一微段为自由体，见图2-3,在仅有 恒教作用时，根据平衡条件Wy=O得HD招一HD 招一Wdx因为 dyl-dyjd2y所以盘口 一券（2-10）<J ntiW为沿脖长方向的单位恒载，包括主 缆及桥面系、加劲桁等.一般情况，后者 系沿脚长均匀分布.时者因呈曲线，Ififit9(Lr Iffi 2-3是沿水平方向变化的.但从总属看，此变化可忽略不计，将W视为常数。因此即2活载应力分析I将引用的符号说明如下IHDT （恒载水平拉力）空根据基本公示计算主缆拉力如下:矢高17. 72mKN/m KN/m KNKNKN计算跨径189. 5mHq=也 q y恒载延米标准值9. 741929活载延米标准值18. 20193单根主缆计算恒载水平轴力1233. 90活裁水平轴力1071. 53总水平轴力2305. 43边索水平夹角a20度KNcos a0. 939693边索最大轴力标准值2453. 39恒载主缆索力1575. 706活载主缆索力1596. 42钢丝绳型号6X36WS-IWR钢丝绳直径563 a 于 un>KNKN大抗拉强度1770单根破断力19807根总破断力13860安全系数4. 37满足要求本项目主缆主跨189 5m,根据相关论著，也可采用弹性理论简化计算方法，专辑中计算得主缆得安全系数为4. 37>3,与有限位移理论相差不大。3.4.4 吊杆强度复核吊索采用钢丝绳吊索22钢丝绳，6x36WS+IWR,公称抗拉强度为1770MPa, 破断力为305kN,在荷载组合作用下，吊杆最大内力如下图所示。$ PostCS2D9Sl01 M1MOItlilllllinilIIlIinin!IiillIllllLL 6M¼01 0¼3001 <0S01- 2.001 16rt0123W1>*O1吊索内力图由上图可知，在荷载组合作用下，吊索最大受力为55kN,安全系数K=5.5>3,满足 规范要求。3.4.5 风缆强度复核(8),也可位于与水平而成某一角度的斜平而内。这些风弦用拉条2使与主缆3和管道4 (或 加劲梁)相连.当跨度VlOom时，还可采用拉索8型的斜拉索抗风体系，如图4-103 (b) (c)所示，拉索8克接与加劲梁或管道相连接.当风荷载作用在风弦或拉索上时，迎风面处产 生拉力，另一侧则为压力。为此，过四弦或拉索需预加超过风/载所产生压力值20%30%居 的预加内办这是考虑了温度升高既添蠕变影响的缘故二"'抛物级形风弦或拉索可固定在岸边独立锚碇5上，也可固定在主缆锚健6上。后者为了 、 改变拉索方向还采用水平的或帧斜的风塔7.也可将风荷载传到位于倾斜平面内的主缆9上去，此口惬塔10具有Y形外形、图4-103,(d)这种构造无论是制造还是安装都很复杂，奥地利跨越羽斯可的管道桥曾用过。计算风缆主缆的最大拉力为182KN,破断力为817KN,安全系数为4. 48。考虑到风缆成桥线形需求，风缆施工时，风缆主缆需要预拉IoOKN内力，占风荷 载在风缆上产生内力的54% (需要大于30%参考悬索桥(大桥工程局)P221)。横桥向迎风荷载计算计算参数数值单位1）吊杆面积（双侧）17. 7322 m2）主缆面积（双侧）61. 7602 m3）纵梁侧面积（单侧）65. 5202 m4）栏杆面积（单侧）35. 2002 m总面积180. 2122 m设计风速24. 000m/s风压强度0. 360KNZm2沿匕梁纵向延米横风荷载（KNm）0. 405KN/m抗风缆力计算计算参数数值单位抗风缆角度40度单根抗风缆水平均布力0. 405KN/m单根抗风缆晚向力分所0. 340KN/m单根抗风缆斜向吊杆均布力0. 529KN/m两根抗风缆总竖向力0. 680KN/m抗风缆强度夏核风缆40°面内的跨径1125m风缢40°向内矢高f7.5m斜而内均布荷载0. 529KN/m风缆端部切线倾角a13.5度换算为弧度a0.2356193孤度radtan a0.2400785风缆主缆的水平拉力177. 20583KN风缆主缆的轴向拉力182. 24116KN风缆主缆选型6 36钢丝观破断力817KN安全系数4.4830713.4.6 加劲梁强度复核（1）纵梁:在各种荷载工况组合下纵梁应力如下图所示Ki Postcs |1 Hi1MX>MWPOST-PROCESSORBwlSTwgS7.573S6t*01 G19233t*01 441110t*01 324l 2XMB6K>1 04000*KO -MJBJle O0 加 OW XH MMe01 7PS n41 <2MM01 74m¼01纵梁正应力包络图HSiPO«csHM2ASQ/大:-8.9纵梁剪应力包络图由上图可知，在最不利荷载组合下，纵梁在运营过程最大正应力绝对值为 75.6MPa<2IOMPa （按容许应力法，对应Q355 （既Q345）容许应力为210MPa,铁路 桥梁钢结构设计规范J46 ）,最大剪应力绝对值为8.9MPa<2IOMPa （按容许应力法， 对应Q355 （既Q345）容许应力为120MPa,铁路桥梁钢结构设计规范J46 ）,均 满足规范要求。（2）横梁:在各种荷载工况组合下横梁应力（主应力）如下图所示Ht PBtcs lBMiDAS3POsTK(XESSCfieSWSTREU)40C2 IXaAB2 73583U*01 S63233*01 333f01 L16O3*C1 WlOCOOfOO JJlXSl U49 -7.7B36l L00lW2 L22S56O283 gTRg¾l.90»7*«0iA01MWT O(OOooO«横梁应力图由上图可知，在最不利荷载组合下，横梁各杆件在运营过程最大主应力为 123MPa<2IOMPa,满足规范要求。（3）加劲梁剪刀撑：在各种荷载工况组合下剪刀撑应力（主应力）如下图所示H Postcs I Hft剪刀撑应力图由上图可知，在最不利荷载组合下，剪刀撑各杆件在运营过程最大主应力为 42MPa<2IOMPa,满足规范要求。3.4.7 桥面玻璃强度复核根据建筑玻璃应用技术规程（JGJn3-2015） 9. 2. 4条进行计算。桥面玻璃大样4ca独缺层液璃9.2.4夹层玻璃中的单片玻璃的最大应力可用有限元方法计算.也可按卜式计算:(9. 2.4)式中：历第i片玻璃的最大应力（Nmr2）；qi作用于第i片地板玻璃的荷载基本组合设计值（N/ mm2）；Q矩形玻璃板短边边长（mm）；t,玻璃的厚度（mm）；m弯矩系数,可根据玻璃板短边与长边的长度之比按 表9.2.4取值。表9.2.4四边支承玻璃板的弯矩数ma/h0.000.250.330. 400.500. 550.600.65 Im0.12500. 12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804 Ia/b0. 700. 750.800.850. 900.951.00m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442注：是玻璃板短边与长边的长度之比.参数数值单位tl12mm基本组合Q0.0049Nmma2440mmm0.065U17.30699mmq0.001633Nmm2单片玻璃最大应力Oi26.33641Nmm2单片允许应力59Nmm2演足参数数值单位U17.30699mma2440mmV0.2U0.00627E72000Nmm-标准组合Q0.001633Nmm-玻璃刚度D32400000单片玻璃挠度df11.20358mm允许挠度12.2mm涓一足桥面玻璃采用4cm厚钢化夹层玻璃，型号采用12TP+L 52SGP+12TP+L 52SGP+12TP。 玻璃与主体结构采用中性硅酮结构胶连接，玻璃面板的强度以及刚度通过检算，均满足 规范要求。3.4.8主缆锚固套筒强度复核依据公路悬索桥设计规范(JTGT D65-05-2015 ) 9. 4. 4条计算锚固套筒承载力。9.4.4镐头验算应满足下列要求：1锚头辅杯内钢丝锚曲长度应满足偏固强度的要求，储一可按式（9.441） 计算C式中：L主缆钢丝在:借杯内的债固长度（mm）,如图9.4.4所示；钢丝抗拉强度标准值（MPa）;A单粮钢丝，铸体材料在单位面枳上的附着强度；无试验资料时，铸体材料为热铸料，可取=25MPa;铸体材料为冷倦料，可取 : 18MPa;（钢丝在径（mm）C,»19.4.4罐麻与仲依佐用”、青图2锚杯的承载能力极限状态应按式（94.42）计算,借杯与铸体材料相互作用示 点如图9.4.4所东。y0,（9.4.4-2）式中：l一锚杯的环向应力设计值（MPa）；-53 -h锚杯材料的抗拉强度设计值（MPa） 03锚杯的环向应力设计值可按式（9.4.43）和式（9.4.44）计算l jl-（9.4.4-3）»（ GmNFl=z_z-t- - -（9.4.4.4）2tan（ +/3,）式中：L锚林内铸体材料的有效长度（mm）, I* = ）.；锚杯环向拉力设计例（N）,可按式（94.44）计算；%铸体材料有效长度内锚杯的平均壁厚（mm）；N.索股拉力组合设计值（N）；tr锚杯内得体上压力线与锚杯内锥面母线的夹角；铸体材料为热得料时，可 tan=0.2;铸体材料为冷铸料时,可取tana=0.45;钢丝直径参数钢丝平均直径计算钢丝根数265钢丝绳破断力1980KN抗拉强度1770Mpa钢丝总截面积1118.644068mm2平均单根钢纥截面积4.221298369单根钢丝直径2.318932977mm主缆锚杯计算fk1770Mpadw3mm25YPaIsac132. 75nunISaC实际取值250nunNs1980KNsctan sc0.2sc11度Ps5度tan ( sc+ s)0.286592183F:1100122.904NIsc166.65mmtsm45mmo t146.6977237Mpazg270-480H允许值约229Mpa及杏满足规范要求是主续拉杆计算上缆拉杆计算248.8057325UpaQ355拉杆材料允许值280Mpa是杏满足规范要求是经计算，主缆锚固套筒承载力满足要求。3.4. 9桥塔承载力复核本项目索鞍为滚轴式索鞍，主缆得水平拉力不会传递到桥塔，但是桥塔以下两个方 面要着重考虑。1桥塔得计算长度，纵桥向为悬臂柱，不同于索鞍与桥塔固结，计算长度应取2L,L为桥塔高度。恒载索塔轴力图2桥塔得弯矩主要来自于以下两种工况a塔顶索的得偏心压力，最大偏心按预偏量考虑为2. 8cm=0. 028m。b索鞍滚动阻力对桥墩产生的弯矩，滚动摩擦的摩阻力系数取0.05。3依据通规计算塔顶索鞍的滚动摩阻力4.3.11支座摩阻力标准值可按下式计算：F = W（4.3.11）式中W作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；支座的摩擦系数,无实测数据时可按表4.3.11取用。表4.3.11支座摩擦系数支座种类支座摩擦系数滚动支座或摆动支座板式橡胶支座：支座与混凝土面接触支座与钢板接触聚四氟乙烯板与不锈钢板接触0.050.300.20006（加睢脂;温度低于-25T时为0.078）0.12（不加睢脂;温度低于-25工时为0.156）由摩阻力产生的弯矩计算：W （恒载在索鞍处产生的竖向作用）=2093. 4KN,墩顶摩 阻力 F=O. 05*2093.4=104.67KN ,由摩阻力产生的墩底弯矩为 104. 67*23. 5m=2459. 7KN*mo由索鞍偏心产生的弯矩计算：2093. 4*0. 028=58. 6KN*m二者合计：2459. 7+58. 6=2158. 3KN* 轴力值为 2093. 4KN （顶）、3582. 9KN （底）。索塔截面配筋图(主筋直径28mm)偏压承载力复核矩形截面偏心受压构件正截面抗压承载能力蛤算桥梁结构重要性系数二YO=Ll普通钢筋抗压强度设计值(MPa): fsd ：= 330普通钢筋抗拉强度设计值(MPa). fsd 330混凝土轴心抗珏强度设计值(MPa): Q1 = I”构件正截面相对界限受压区高度 为= 0.53混凝土强度等级B a OSo 混凝土极限压应变：cu:- 0.0033普通钢筋的弹性模量(MPa): Es :-2.0 IO3构件截面高度(mm): h ：- 2000矩形截面宽度(mm): b . UOO受压构件计算长度(mm): l0 := 47000纵向钢筋直径(mm):d := 28受压较小或受拉较大侧纵向钢筋根数：n=14受压较大侧纵向钢筋根数n':=14受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm) as ：= 60受压区普通钢筋混凝土的合力点至受压区边缘的距离(mm): a's