保障性租赁住房项目幕墙设计计算书.docx

保障性租赁住房项目设计计算书1、立柱与主结构连接计算34九、横梁计算351、选用横梁型材的截面特性352、横梁的强度计算363、横梁的刚度计算394、横梁的抗剪强度计算405、横梁的各种强度校核及构造41十、横梁与立柱连接件计算41】、横梁与角码连接计算41十一、幕墙固定压块强度计算421、固定压块计算信息422、压块强度计算433、压块刚度计算434、螺栓抗拉强度计算43十二、预埋件计算441、预埋件受力计算442、预埋件面积计算44十三、端接构件强度计算461、端接构件受力基本情况462、端接构件断面特性463、端接构件强度计算46十四、端部连接焊缝强度计算481、端接焊缝基本信息482、焊缝强度计算48十五、化学锚栓计算501、锚栓计算信息描述502、锚栓承受拉力计算513、锚栓承受剪力计算524、锚栓受拉承载力校核535、锚栓混凝土锥体受拉破坏承载力校核536、混凝土劈裂破坏承载力校核567、锚栓钢材受剪破坏校核588、构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核589、混凝土剪撬破坏承载能力计算6010、拉剪复合受力承载力计算6111、锚栓构造要求校核62十六、伸缩缝计算631、立柱伸缩缝设计计算63第三部分、铝板幕墙64一、荷载计算64】、风荷载标准值计算642、风荷载设计值计算663、水平地震作用计算664、荷载组合计算66二、水密性指标值计算671、水密性计算67三、单层铝板强度计算671、面板荷载计算672、铝板强度计算673、加强肋强度计算694、角码抗剪强度校核725、钾钉抗拉强度计算72四、立柱计算（1#楼屋顶位置）731、立柱荷载计算732、立柱型材特性763、立柱强度计算764、立柱的刚度计算775、立柱抗剪计算78五、立柱与主结构连接计算791、立柱与主结构连接计算79六、横梁计算801、选用横梁型材的截面特性802、横梁的强度计算813、横梁的刚度计算844、横梁的抗剪强度计算855、横梁的各种强度校核及构造86七、横梁与立柱连接件计算861、横梁与角码连接计算862、角码与立柱连接计算87八、横梁连接焊缝强度计算871、连接焊缝基本信息872、焊缝强度计算88九、预埋件计算891、预埋件受力计算892、预埋件面积计算90十、化学锚栓计算911、锚栓计算信息描述912、锚栓承受拉力计算923、锚栓承受剪力计算934、锚栓受拉承载力校核945、锚栓混凝土锥体受拉破坏承载力校核956、混凝土劈裂破坏承载力校核977、锚栓钢材受剪破坏校核998、构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核999、混凝土剪撬破坏承载能力计算10210、拉剪复合受力承载力计算10211、锚栓构造要求校核103十一、伸缩缝计算1041、立柱伸缩缝设计计算10432紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱GB3098.6-201433紧固件机械性能不锈钢螺母GB3098.15-201434建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条JG/T174-201435混凝土结构加固设计规范（附条文说明）GB50367-201336混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-201337中空玻璃用弹性密封胶GB/T29755-201338一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分：一般要求GB/T3880.1-201239中空玻璃GB/T11944-201240建筑陶瓷薄板应用技术规程JGJ/T172-201241建筑结构荷载规范GB50009-201242一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分：力学性能GB/T3880.2-201243一般工业用铝及铝合金板、带材第3部分：尺寸偏差GB/T3880.3-201244建筑工程用索JG/T330-201145干挂空心陶瓷板GB/T27972-201146建筑用隔热铝合金型材JG175-201147铝合金门窗工程技术规范JGJ214-201048建筑抗震设计规范（2016年版）GB50011-201049建筑制图标准GB/T50104-201050建筑玻璃点支承装置JG/T138-201051紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱GB3098.1-201052混凝土结构设计规范（2015版）GB50010-201053陶诧板GB/T23266-200954天然花岗石建筑板材GB/T18601-200955建筑抗震加固技术规程JGJ/T116-200956公共建筑节能改造技术规范JGJ176-200957平板玻璃GB11614-200958夹层玻璃GB15763.3-200959建筑用安全玻璃防火玻璃GB15763.1-200960石材用建筑密封胶GB/T23261-200961耐候结构钢GB/T4171-200862半钢化玻璃GB/T17841-200863建筑外门窗保温性能分级及检测方法GB/T8484-200864中国地震烈度表GB/T17742-200865搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带GB/T13790-200866塑料门窗工程技术规程JGJ103-200867中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算及测定GB/T22476-200868建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程JGJ/T151-200869不锈钢棒GB/T1220-200770建筑幕墙GB/T21086-200771铝合金结构设计规范GB50429-200772建筑幕墙用瓷板JG/T217-200773民用建筑能耗数据采集标准JGJ/T154-200774建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法JG/T211-200775不锈钢和耐热钢牌号及化学成分GB/T20878-200776百页窗用铝合金带材YS/T621-200777小单元建筑幕墙JG/T216-200778中空玻璃用复合密封胶条JC/T1022-200779干挂饰面石材及其金属挂件JC8308302-200580钢化玻璃GB15763.2-200581建筑隔声评价标准GB/T50121-200582建筑结构用冷弯矩形钢管JG/T178-200583玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-200384幕墙玻璃接缝用密封胶JC/T882-20013、基本计算公式(1) .场地类别划分：根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别：A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区；B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；邛味保障房商业项目幕墙按B类地区计算风压(2) .风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件风荷载计算公式：Wk=BgZXKIXQXUSIXUZXWo其中：wlc-作用在幕墙上的风荷载标准值(kN?)B好一瞬时风压的阵风系数根据不同场地类型,按以下公式计算:gz=l+2gllo()<>其中g为峰值因子取为2.5,IlO为10米高名义湍流度,为地面粗糙度指数A类场地：ho=O.12,=0.12B类场地：IO=O.14,a=0.15C类场地：Ih)=0.23,a=0.22D类场地：IK)=O.39,a=0.30Uz风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012取定，根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：z=1.284X(卷"B类场地：z=1.000X(金)°°C类场地：z=O.544×o44D类场地：z=0.262XGa)本工程属于B类地区USl-风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012取定WO-基本风压,按全国基本风压图,成都市地区取为03kNm2K1:地形修正系数K2:风向影响系数(3) .地震作用计算：AEAk=BEXamax×Ak其中：QEAk水平地震作用标准值BE动力放大系数,按5.0取定max水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定：6 度(0.05g):max=0.047 度(0.1g):max=0.088 度(0.15g):max=0.129 度(0.2g):max=O.I610 度(0.3g):max=0.2411 度(0.4g):nm=032成都市地区设防烈度为七度,根据本地区的情况,故取max=0.08GAk一幕墙构件的自重(Nm2)(4) .荷载组合：结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：YGsG+YW+wsw+YE巾eSe+Y2TsT各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用：对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.3b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.5第二部分、竖明横隐玻璃幕墙(1#楼)一、荷载计算1、风荷载标准值计算Wr作用在幕墙上的风荷载标准值(kNm2)Z:计算高度22mz：22m高处风压高度变化系数(按B类区计算)：(GB50009-2012条文说明8.2.1)HZ=IXc)°3=1.266855I10:10米高名义湍流度,对应A、B、C、D类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。(GB50009-2012条文说明8.4.6)z:阵风系数：gz=l÷2×g×I10×u)=1+2X2.5X0.14Xw=1.62192按照工程结构通用规范要求不小于1+兴=1.62192,取BJiZ=I6219288Uspl：局部正风压体型系数$nl：局部负风压体型系数,通过计算确定Usz：建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-20128.3.3)取1口肝建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-20I28.3.3-2)取-1.4对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，取-0.2或0.2Ay：立柱构件从属面积取8.16m2Ah：横梁构件从属面积取2.55m2Psa：维护构件面板的局部体型系数slz=sz+02=12sls2=-16维护构件从属面积大于或等于25?的体型系数计算s25z=sz×0.8+0.2=1(GB50009-20128.3.4)s25rUsf×0.8-0.2=-1.32(GB50009-20128.3.4)对于直接承受荷载的面板而言，不需折减有PSaZ=L2saT6同样，取立柱面积对数线性插值计算得到Iog(Av)USaVZ=Usz+(%zX°8-Usz)×-u-÷2=1+(0.8-1) ×0.911691.4+0.2=1.069759Iog(Av)SaVf=sf+(sf×°8-Sf)X_-°2O91169=-1.4+(-1.12)-(-1.4)Xl4-0.2=-1.417662同样，取横梁面积对数线性插值计算得到Iog(Ah)USahZ=Usz+(PSZXo&SZ)X-Tr+0?=1+(。.8/)义噌为)2=1.141923Iog(Ah)Sahf=sf+(sf×°-Sf)X-f5-°2=-1.4+(-1.12)-(-1.4)×°4iq54-0.2=-1.518692按照以上计算得到对于面板有：PSPI=I2PSnl=-I6对于立柱有：Psvpl=1.069759svnl=-1.417662对于横梁有：shpl=l.141923UShnL-L518692K1:地形修正系数,取IK2:风向影响系数,取1面板正风压风荷载标准值计算如下Wkp=z×K×K2×spl×z×W0=1.62192×1×1×1.2×1.266855×0.3=0.739705kNm2Wkp<1kN11取WkP=1kNm2面板负风压风荷载标准值计算如下Wkn=gz×K1×K2×snl×z×W0=1.62192×1X1×(-1.6)×1.266855×0.3=-0.986274kNm2Wkn>-1kNm2,取Wkn=-IkNm2同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下WkVP=BgZXKIXQXAVPlXUZXWO=1.62192×IXIX1.069759X1.266855×0.3=0.659422kNm2Wkvp<1kN/n?,取WkVP=IkNm2立柱负风压风荷载标准值计算如下WkVn=BgZXKlXQXUSVnIXUZXWo=-0.873877kNm2WkVn>-1kN/m2,取WkVn=-IkN/m2同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下WkhP=BgZXKlXK2><%hpB%XWo=0.703905kNm2Wkhp<1kN11取WkhP=IkNm2横梁负风压风荷载标准值计算如下Wkhn=Pgz×K×K2×shnl×z×W0=-0.936154kNm2Wkhn>-1kNm2,SXWkhn=-IkNZm2当前幕墙抗风压等级为1级2、风荷载设计值计算W:风荷载设计值:kNm2w：风荷载作用效应的分项系数：1.5面板风荷载作用计算WP=w×WkP=1.5×l=1.5kNm2Wn=w×Wkn=1.5×(-l)=-1.5kNm2立柱风荷载作用计算Wvp=w×WkVP=1.5×l=1.5kNm2Wvn=w×Wkvn=l,5×(-l)=-L5kNm2横梁风荷载作用计算Whp=w×WkhP=1.5Xl=1.5kN/m2Whn=w×Wkhn=I.5X(-l)=-1.5kN/m23、水平地震作用计算GAk:面板平米重量取0.3072kNm2max：水平地震影响系数最大值0。8qEk：分布水平地震作用标准值(kNm2)qEk=BEXamaXXAk=5×°08X0.3072=0.12288kNm2Ye：地震作用分项系数：14qEA：分布水平地震作用设计值(kNm"qEA=YEXMEk=L4X0.12288=0.172032kNm24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震作用组合:SZkP=WkP=IkN?SZP=WkPXYw+AEk×YEXWE=1×1.5+0.12288×1.4X0.5=1.586016kNm2考虑负风压、地震作用组合：Szkn=Wkn=-IkNZm2SZn=WknXYWPEkXYE、巾E=-l×1.5-0.12288×1.4X0.5=-1.586016kNm2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为IkNZm2面板荷载组合设计值为1.586016kNm2立柱承受风荷载标准值为IkNZm2横梁承受风荷载标准值为lkNm2二、水密性指标值计算1、水密性计算根据建筑幕墙GBZT21086-20075.1.2.1要求,水密性能指标应按照如下方法确定,对于HIA和IVA地区，即热带风暴和台风多发地区，水密性能指标P按照下面公式计算：P=1000×UZXljc×0GB/T21086-20075.1.2.1Z:计算高度22mz：22m高处风压高度变化系数(按B类区计算)：(GB50009-2012条文说明8.2.1)HZ=IXc)°3=1.266855uc:风力系数，可取1.20:成都市地区基本风压，取0.3kNm2,成都市地区所属气候区域为OB类气候所以有：P=1000×UZXcX0=1000×1.266855×1.2X03=456.067689Pa由于该地区所属气候区域为HlB类气候，根据GB/T21086-20075.1.2.1(b)规定，实际水密性能按照上式的75%进行设计，即P×0.75=342.050767Pa三、玻璃计算1、玻璃面积B:该处玻璃幕墙分格宽：1.5mH:该处玻璃幕墙分格高:2mA:该处玻璃板块面积：A=BXH=1.5×2=3m22、玻璃板块自重GsaH中空玻璃板块平均自重(不包括铝框)：玻璃的体积密度为：25.6(kNm3)(JGJ102-20035.3.1)t1:外层玻璃厚度6mmt2:内层玻璃厚度6mm八PL(25)；LO(30)二托块计算参数示意图2、托板强度计算作用在每个托块上的P=§=臂竺=O.39936kN托块与主型材接触角部的截面抵抗矩为150×32=225mm3玻璃重力作用产生的弯矩为M=PXL=0.39936×1000×25=9984N.mm所以由于弯矩作用产生的正应力MFX9984=225=44.373333Nmm2由重力作用产生的剪应力P=A_0.39936X1000=150×3-=0.887467Nmm2考虑复合应力(i)+(÷)“44.373333、倒.88746乙=Vk14081.2)=0.3171411按5.6.2条规定采用WXaC.=SI2×f11.586016X1.5=2×0.2-=5.94756mm取6mm(2)结构硅酮密封胶的最小计算宽度:6mm2、结构胶厚度计算(1)温度变化效应胶缝厚度的计算：Ts:温度变化效应结构胶的粘结厚度:mm1:结构硅酮密封胶的温差变位承受能力:0.125T:年温差:80°CUs:玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量:mm铝型材线膨胀系数：a1=2.35×10'5玻璃线膨胀系数：aw=l×105bX4TX(2.35-l)US=1002X80X(2.35-1)=100=2.16mmTs=It.US(JGJ102-20035.6.S1×(2+1)2.16O.125×(2÷O.I25)=4.I91016mm(2)荷载作用下胶缝厚度的计算：Ts:荷载作用下结构胶的粘结厚度:mmH:幕墙分格高:2m0:幕墙层间变位设计变位角1/5506赘结构硅酮密封胶的地震变位承受能力:0.125T._×H×1000sN62X(2+62)×2×100°0.125×(2+0.125)=7.055575mm(3)结构硅酮密封胶的最小计算厚度:8mm3、结构胶强度计算(1)设计选定胶缝宽度和厚度：胶缝选定宽度为：12mmNl=3.867kN立柱轴力图立柱在荷载作用下的支座反力信息如卜.表：支座编号X向反力(kN)Y向反力(kN)转角反力(k.m)n-4.879nl-4.8793.8672、立柱型材特性选定立柱材料类别：铝-6063-T6选用立柱型材名称：明框立柱1型材强度设计值：140Nmm2型材弹性模量:E=7OOOONmm2X轴惯性矩：k=472.16cm4Y轴惯性矩：Iy=115.878cX轴上部抵抗矩：Wxl=55.8195cm3X轴下部抵抗矩：Wx2=58.7167cm3Y轴左部抵抗矩：Wyl=33.1081cm3Y轴右部抵抗矩：Wy2=33.108Icm3型材截面积:A=14.6753cm2型材计算校核处抗剪壁厚:l=3mm型材截面面积矩：Ss=37.4084cm3塑性发展系数：=1.05按照承受的荷载比例进行内力分配有主截面承受的最大剪力为Qz=6.15Xr=2.444587kN验算主截面强度:立柱主截面剪应力：Ss:立柱主截面型材截面面积矩:37.4084cIx:立柱主截面型材截面惯性矩:472.16Cm4t:立柱主截面抗剪壁厚:3mmQz×Ss×100T=_ip<t-2.444587X37.4084X100=472.16X3=6.45601Nmm26.4560INZmm281.2Nmm2立柱抗剪强度可以满足叠合截面承受的最大剪力为Qd=6.15Xr2=3.705413kN验算直合截面强度d:立柱叠合截面剪应力：Ssd:立柱叠合截面型材截面面积矩:25.4488cn?Ixd:立柱叠合截面型材截面惯性矩:243.1935?td:立柱叠合截面抗剪壁厚:4mmQdXSSdX100TcrIXdXtd3.705413X25.4488X100=243.193X4=9.693773Nmm29.693773Nmm2125Nmm2立柱叠合截面抗剪强度可以满足八、立柱与主结构连接计算1、立柱与主结构连接计算连接处角码材料：钢-Q235连接螺栓材料：C级普通螺栓-4.8级1.ct:连接处角码壁厚:8mmDv:连接螺栓直径：12mmDve:连接螺栓有效直径：10.36mmNh:连接处水平总力(N):Nh=Q=9.758kNN5连接处自重总值设计值(N):Ng=-3.8675kN4).组合应力计算在弯矩、剪力、轴力共同作用下焊缝的折算应力验算如下:=(wx÷wy÷n)2÷2÷y2=(0+27.971311÷7.998361)2+O2+3.8368062=36.173725Nmm2f；=160Nmm2所以，焊缝强度满足要求十五、化学锚栓计算1、锚栓计算信息描述当前埋件采用结构右侧侧埋方式。按照如下规则建立埋件坐标系：多排锚栓的中心点为坐标原点，垂直于埋板方向向外为X轴，重力方向竖向向上为Y轴，通过右手法则确定Z轴。结构传递过来的各项力的作用点(螺孔中心)坐标为：e1=Omm,e2=Omm,e3=Omm,该数据也就是作用偏心距离。Vy:竖向剪力设计值，为-3867.5NVz:水平方向剪力设计值，为ONN:垂直于埋板的拉压力设计值(拉为正，压为负)，为9758NMy:幕墙结构传递过来的弯矩0N.mmMZX:幕墙结构传递过来的水平弯矩ON.mmMy£幕墙结构传递过来的扭矩ON.mm考虑作用偏心的实际弯矩为：Mz:弯矩设计值(Nmm)MZ=Mxy+N×e2+VyXe1=0+9758×0+-3867.5×0=ONmmMy:水平弯矩设计值(Nmm)My=Mzx+N×e3+Vz×e1=0+9758×0+0×0=ONmmM:扭矩设计值(Nmm)Mx=Myz+Vy×e3+VzXe2=0+-3867.5×0+0×0=ONmmT:扭矩设计值(N.mm):ON.mm当前计算锚栓类型：化学锚栓FHB-A10*60/10锚栓材料类型：不锈钢锚栓A270锚栓直径：12mm锚栓底板孔径：13mm锚栓处混凝土开孔直径：14mm锚栓有效锚固深度：120mm锚栓底部混凝土级别：混凝土-C25OACNNRkC=NRkC××sN×蚌eNX%NaCN=46008.69483X；黑罂×0.9×1×1=60833.71872NNRdC=k XNRkCY RcN=0.8 ×60833.718721.8=27037.20832N由于YoXNId=IO733.8WNRdC,所以群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求!6、混凝土劈裂破坏承载力校核校核依据NdNRdsp(JGJ145-20136.2.1-8)NRdsp:混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值NRdsp应按下列公式计算：NRknNRdSD=(JGJ145-20136.2.15-1)"PYRspNRksp=2h,sp×NRk,cp(JGJ145-20136.2.15-2)aACNnRLcp=nRLcx×s.N×re.N×忆.N(JGJ145-20136.1.3)Ac.Nh.sp：构件厚度h对劈裂承载力的影响系数,不应大于下面分项计算hmin=hef+2×d0=120+2×14=148mm(JGJ145-20137.1.1)"Mi俨400>)148j=1.940285取1380277ccr.sp:混凝土劈裂破坏的临界间矩ccrsp=2Xhef=240mm(JGJ145-20136.2.14)scro=2×ccrn=480mm(JGJ145-20136.2.15)VIVlozOC,Ac.N=scr,sp=230400mm-Acn=231200mm2具体示意图如下(受压锚栓不计入面积)：.*CTKKVIT.Irr-X11LIZzzYri-fc+.DTl/ccz“c，八1比啾上收川、仅胖田14X小屈囹IOGUAJ勺U/0.3×cZ=O7+s.Nucvcr.sp03X120=07+240=0.85所以，Ln取085。ec.N=ec.Nl×ec.N2Wl=-1-X!2eNx,2eNyscr.spscr.sp=X2×02×0,+18(,+180-=1所以，2ec.N取1。把上面所得到的各项代入，得：ACNNRkcp=NRkCXhXs.N×ZnX忆.NAc.N23120096008.69483X高氤)X0.85X1×1=39243.180157NNrIgsp="h.sp×Rk.cp=1.380277×39243.180157=54166.471402NRd.sp=kXNRk.spYRSP=0.8×54166.4714021.8=24073.98729N由于YOXNWd=IO733.8WNRd.sp,所以混凝土劈裂破坏受拉承载力满足设计要求!.第57页.7、锚栓钢材受剪破坏校核校核依据VgdVRdS(JGJ145-20136.2.16-4)其中Vld:锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值,根据上面计算取966.875NVRd§：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值A.:锚栓应力截面面积为84.29647Imm2fyk：锚栓屈服强度标准值VRkS:锚栓钢材破坏受剪承载力标准值YrsV：锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数,按表4.3.10采用实际选取YRSV=I2不考虑杠杆臂的作用有VRkS=O.5XASXfyk=0.5×84.296471×450=18966.705912N18966.705912=L2=15805.58826N由于Vd=966.875NWVRds,所以锚栓钢材满足抗剪强度要求8、构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核c:锚栓到混凝土边距,取c=120mmhef锚栓有效锚固深度为120mmh:混凝土基材厚度为40Omm由于c10hef,c<60d,所以需要效核混凝土承载力根据上面计算可知,对于该处混凝土自由边缘的相应剪力为3867.5N,剪力与垂直于构件自由边方向轴线的夹角为。度,剪力合力作用点与受剪锚栓中心偏心距离为Omm,此时,边部锚栓到自由边距离为120mm校核依据VdVRdC(JGJ145-20136.2.16-5)其中VId:锚栓群总剪力设计值VRd°：混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值VRkCVRdC=kX(JGJ145-20136.2.18-1)YRcVVRkC=Vnkc×W×sv×hV×aV×ecv×reV(JGJ145-20136.2.18-2)AeV上式中k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表43.9(JGJ145-2013)选取；VRkc：构件边缘混凝土破坏时受剪承载力标准值YRCV:构件边缘混凝土破坏时受剪承载力分项系数,按4310取用,对于非结构构件,取1.5单根锚筋垂直构件边缘受剪，混凝土理想破坏时的受剪承载力标准值KKCA：:单根锚筋受剪,混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积Acv:群锚受剪,混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积sv:边距比旨对受剪承载力的降低影响系数hv:边距与厚度比易对受剪承载力的提高影响系数av:剪力角度对受剪承载力的影响系数ecv:荷载偏心ev对群锚受剪承载力的降低影响系数*reV：锚区配筋对受剪承载力的影响系数，当前为不开裂混凝土或边缘为无筋或少筋的开裂混凝土,取1以下分别对各参数进行计算Vkc=1.35×dc×hef,>×7k×c11'5(JGJ145-20136.2.19)a=01X5=SIX(j2)05=1=0.1×得A=o.i×(匐。2=0.063096VrkcO=1.35Xd(i)Xhef(P)XyXclL5=1.35×1201×120°063096×25×12015=15387.966575N0Z7A；V=4.5×cl2(JGJ145-20136.1.17)=4.5×1202=64800mm2本处通常考虑群锚作用,故泪将人；力德前修砒+工地耳4而壬口纭吉闵UMV11i-USH.-1-*<X7t*A,J人ZHzl-LL/J，/a、|_ZUWV八27)ACV=100800mm2sv=0.7+；Xcl(JGJ145-20136.1.19)0.3X600=07+1.5X120=1.7>1,按照规范取1hv=(UjcJl2)(JGJ145-20136.1.20)_f.5×12012)I400J=0.67082<l,按照规范取I由于剪力与垂直于构件自由边方向轴线的夹角为0。，所以,按照规范JGJ145-20136.1.21有ev:翦力合力点到受剪锚筋重心的距离为Ommecv=-(JGJ145-20136.1.22)1+3_"-2X01+3X120所以得到0AcvVRkC=VlCX-XsV×OhvXaV×弧CVX%eV(JGJ145-20136.2.18-2)aCV=15387.966575×1嘿)×1×1×1×1×1o4oU0=23936.836894NVRkCVRdC=kX(JGJ145-20136.2.18-1)<RcV八一,23936.836894二°7XL5=11170.523884N由于vclWVRdc,所以混凝土边缘破坏受剪承载力满足要求VRdCP=KVRkCP=K XNRkC9、混凝土剪撬破坏承载能力计算(JGJ145-20136.1.26-1)(JGJ145-20136.1.26-2)在上面公式中：K：地震作用下承载力降低系数；VRdCP：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值；VRkCP：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值；YRCP:混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4310取1.5；：锚固深度hef对VRkCP的影响系数，当he1<60mm时取1.0,否则取2Q本处取2。VRkCP=XNRkC=2X60833.71872=I21667.43744NVRdCP=KVRkCPYRcpvRdsVRkS丫 Rs.V(JGJ145-2013 6.1.28-3)、，121667.43744=0.7×=56778.137472N由于VgSd=3867.5NVRdcp,所以混凝土剪撬破坏强度满足计算要求!10、拉剪复合受力承载力计算I）拉剪复合受力下锚栓钢材破坏时的承载力,按照下面公式计算(JGJ145-20136.1.28-1)(JGJ145-20136.1.28-2)NM:锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值,根据上面计算取2439.5NNRdS:锚栓钢材破坏受拉力设计值为31611.176519NVM:锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值,根据上面计算取966.875NVRdS:锚栓钢材破坏受剪承载力设计值（2439.512（966.875y31611.176519+115805.58826；=0.0096981所以锚栓在拉剪免合受力下承载力满足要求2）拉剪复合受力下混凝土破坏时的承载力,按照下面公式计算NRdCNRkCY RcN(JGJ145-2013 6.1.29-1)(JGJ145-2013 6.1.29-2)(JGJ145-2013 6.1.29-3)分别代入各参数,计算如下:L5+3867.5 ,511170.523884；INRdjIvRdcJ(9758l,5<27037.20832+=0.420541所以拉剪更合受力下混凝土破坏时的承载力满足要求11、锚栓构造要求校核1)混凝土基材厚度应满足下列要求：对于化学锚栓,h2hef+2d0且h>100mm,d0为锚孔直径