污水处理课程设计.doc

word1 工程概况设计原始资料污水处理厂出水排入距厂150 m的某河中，某河的最高水位约为-1.60 m，最低水位约为 m，常年平均水位约为-2.00 m。污水处理厂的污水进水总管管径为DN800，进水泵房处沟底标高为绝对标高-4.3 m，坡度1.0 ，充满度h/D = 0.65。处理量为3万吨/天。初沉污泥和二沉池剩余污泥经浓缩脱水后外运填埋处置。1.2 设计要求污水处理厂污水的水质以与预期处理后达标的数据如表所示：污水原水和处理后的数据污水水质A组CODmg/LBODmg/LSSmg/LPH处理前水质40020020068处理后水质20502068去除率80%75%90%处理后的标准符合城镇污水处理厂污染物排放标准GB189182002中规定城市二级污水处理厂二级标准。1.3 选定处理方案和确定处理工艺流程根据城市污水处理和污染防治技术政策条文4.2.2中规定，日处理大于20万立方的污水处理厂一般可以采用常规活性污泥法工艺，1020m3/d污水处理厂可以采用传统活性污泥法、氧化沟、SBR、AB法等工艺。本次设计只需除去COD、BOD、SS不用考虑除氮和除磷工艺，而且BOD/COD=，所以选择两种方案进展选择。方案一：传统活性污泥法普通活性污泥法是指系统中的主体构筑物曝气生物反响池的水流流态属推流式。工艺流程见图1.1。方案二：AB法污水处理工艺AB法污水处理工艺是指吸附生物降解工艺，该工艺将曝气池分为上下负荷两段，各有独立的沉淀和污泥回流系统。高负荷段A段停留时间约2040分钟，去除BOD达50以上。B段与常规活性污泥相似，负荷较低，泥龄较长。工艺流程见图1.2。传统活性污泥法工艺流程图图1.2AB法污水工艺流程图1.4 方案的优缺点比拟传统活性污泥法AB法污水处理工艺优点：处理较好，BOD去除率可达90%以上，适宜处理净化程度和稳定要求较高生物污水；对污水比拟灵活，可以根据需要调节。缺点：曝气池首端有机物负荷高，耗氧速率高。曝气池大，基建费用高。供氧速率难于与其吻合，不平衡。优点：对有机底物去除效率高。系统运行稳定。有较好的脱氮除磷效果。AB法工艺较传统的一段法工艺节省运行费用20%25%。缺点：A段在运行中如果控制不好，很容易产生臭气污泥产率高，A段产生的污泥量较大，这给污泥的最终稳定化处置带来了较大压力。两种方案都可行，按最终选择AB法污水处理工艺。2 污水工艺设计设计流量计算污水平均流量：污水总变化系数：污水最高日流量：2.2 格栅格栅是安装在污水渠道、泵房的进口处的顶端，用于截留较大悬浮物，主要作用是将污水中的大块污水拦截，以免后续处理单元的 水泵或构筑物造成损害。设计参数：1、 栅条间隙：机械清洗为1625mm，人工清洗为2540mm。2、 格栅栅渣量：空隙为1625mm时，栅渣量为0.103/103m3污水：空隙为2540mm时，栅渣量为0.033/103m3污水。3、 污水过栅流速0.610 m3/d，格栅前渠道流速0.40.9 m3/d。4、 清渣方式：当栅渣 m3/d时，采用机械清渣格栅。机械清渣格栅倾角90°60°。5、 栅条宽度s=；栅条间隙b=50mm6、 栅前水深h=；倾角=60°。7、 过栅流速v=。2.2.1 格栅设计计算1、格栅间隙数2、格栅槽宽度3、进水渐宽局部长度式中渐宽处角度，一般取10°30°；B1进水明渠宽度，；4、栅槽与出水渠道连接处的渐缩局部长度5、过栅水头损失式中h1过栅水头损失，m；h0计算水头损失，m；k系数，格栅受到污染堵塞后，水头损失增大的倍数，一般k=3；阻力系数，与栅条断面形状有关，当格栅为矩形断面时，=2.42。6、栅槽总高度式中h2栅前渠道超高，m，一般取0.3m；7、栅前槽高8、栅槽总长度9、每日栅渣量式中W1每103m3污水的栅渣量，取0.1，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值。格栅采用机械清渣方式。10、格栅示意图格栅计算简图2.3 提升泵站泵房的选择 选择集水池与机械间合建的半地下矩形自灌式泵房，这种泵房布置紧凑，占地少，机构省，操作方便。本设计设三台水泵，其中两天备用。1、每台泵的流量2、集水池容量按规定集水池的容量不能小于一台泵6分钟进水的容积W3、集水池面积有效水深，2m。式中集水池最低工作水位与所需要水位的高差；出水管提升后的水面高程，m；充满度，0.65；经过格栅的水头损失，0.25m。参照设计手册的各构造物的水头损失，本设计污水构造物的水头损失为4.5m。沿程损失为0.54m。选用550TUL型污水水泵三台，每台Q=1350L/s，扬程1045m。 2.4 曝气沉砂池普通平流沉砂池的主要缺点是沉砂中含有15%的有机物，使后续处理难度加大。采用曝气沉砂池可以抑制这一点。优点：通过调节曝气量，可以控制污水的旋流速度，使除砂效率稳定，受流量变化的影响较小；同时对污水起到预曝气作用。设计参数1、 旋流速度保持0.25。2、 水平流速v16。3、 最大流量时停留时间13min。4、 有效水深h2=23m，宽深比一般采用12。5、 1m3污水的曝气量为0.2m3空气。2.4.1 设计计算1、池子总有效容积式中t停留时间，一般取13min。2、水流过水断面面积3、沉砂池宽度宽深比为：4、沉砂池长度5、每小时需空气量式中d1m3污水的曝气量，一般采用0.13/m3污水。6、沉砂室所需容积7、沉砂斗上口宽度式中h沉砂斗高度；沉砂斗壁与水平的倾向，矩形沉砂池=60°；a1沉砂斗底宽度，一般采用0.40.5m。设计中取h=，a1=。8、沉砂斗有效容积9、沉砂室高度10、沉砂池总高度式中h1沉砂池超高，一般采用0.3。10、出水和排砂装置出水采用沉砂池末端薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保证沉砂池水位标高恒定。出水管采用DN800的钢管。采用沉砂池底部管道排砂，排砂管DN200mm。2.5 AB法1、全系统分为预处理段、A段、B段等三段、预处理段只设格栅、沉砂池等简单设备，不设初次沉淀池。2、A段有曝气吸附池和中间沉淀池组成，B段由曝气池和最终沉淀池组成。3、A段和B段各自拥有独立的污泥回流系统，两段完全分开。2.5.1 A段设计参数对处理城市污水，A段的主要设计与运行参数建议值为：1、BOD污泥负荷LS26kgBOD/kgMLSS·d，为普通活性污泥法的1020倍；2、污泥龄c0.3；3、水力停留时间t30min；4、吸附池溶解氧DO浓度0.2。5、A段曝气池的混合液污泥浓度MLVSS一般采用20003000mg/L。6、A段曝气池的污泥回流比RA一般采用40%70%B段设计参数去除有机物是B段的主要净化功能。B段承受负荷为总负荷的30%60%，与普通活性污泥法比，曝气池的容积可减少40%左右。1、BOD污泥负荷LSkgMLSS·d；2、污泥龄c1520d；3、水力停留时间t23h；4、吸附池溶解氧DO浓度12mg/L。5、A段曝气池的混合液污泥浓度MLVSS一般采用20004000mg/L。6、A段曝气池的污泥回流比RB一般采用50%100%。A、B段去除率A段的BOD去除率一般为50%60%，本设计取60%，如此A段出水BOD浓度虽然本设计最终要求BOD=50mg/L,但根据一级标准排放要求，经过B段处理后出水BOD浓度应小于20mg/L平面尺寸计算1、A段曝气池容积式中SrAA段去除的BOD浓度；NSAA段BOD污泥负荷率kgBOD/kgMLSS·d；XVAMLSS浓度mg/L。2、B段曝气池容积式中SrBB段去除的BOD浓度；Q最大流量m3/h；NSBB段BOD污泥负荷率kgBOD/kgMLSS·d；XVBMLSS浓度mg/L。3、A段水力停留时间介于0.5，符合要求。4、B段水力停留时间介于2.06.0之间，符合要求。5、A段曝气池平面尺寸式中FAA段曝气池的总面积m2；HAA段曝气池的有效水深m。A段曝气池采用推流式，共两组，每组2廊道，廊道宽为5米6、B段曝气池平面尺寸式中FBB段曝气池的总面积m2；HBB段曝气池的有效水深m。B段曝气池采用推流式，共两组，每组4廊道，廊道宽为5米设计取24m。曝气池的进出水系统1、A段曝气池的进水系统沉砂池的出水通过DN800的管道进入A段曝气池进水渠道，渠道的水流速度为0.96m/s。进水渠道，水分成两段，流向两侧的进水廊道渠道的宽度为1.0m，渠道有效水深1.0m，如此渠道的最大水速式中bA进水渠道宽度；hA进水渠道有效水深。曝气池采用潜孔进水，孔口面积设每个孔为0.4X0.4m，如此孔口数个。2、A段曝气池的出水设计A段曝气池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水头式中H堰上水头；QA段每组反响池出水量m3/s，指污水最大流量3/s与回流污泥量0.347X50% m3/s；m流量系数，0.4；b堰宽,一般等于池宽设计中取m。两组A段曝气池出水，通过DN1000的出水管，送到A段沉淀池，出水管的流速0.62 m/s。3、B段曝气池的进水系统沉砂池的出水通过DN800的管道进入B段曝气池进水渠道，渠道的水流速度为0.96m/s。进水渠道，水分成两段，流向两侧的进水廊道渠道的宽度为1.0m，渠道有效水深1.0m，如此渠道的最大水速式中bA进水渠道宽度；hA进水渠道有效水深。曝气池采用潜孔进水，孔口面积设每个孔为0.4X0.4m，如此孔口数个。4、B段曝气池的出水设计B段曝气池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水头式中H堰上水头；QB段每组反响池出水量m3/s，指污水最大流量3/s与回流污泥量0.347X100% m3/s；m流量系数，0.4；b堰宽,一般等于池宽两组B段曝气池出水，通过DN1000的出水管，送到A段沉淀池，出水管的流速0.62 m/s。剩余污泥量1、A段剩余污泥量式中LrAA段SS的去除浓度kg/m3；SrAA段BOD的去除浓度kg/m3； aA段污泥增长系数，一般用0.4。A段曝气池对SS的去除率一般70%80%，设计中采用75%。设沉砂池对SS的去除率为20%，如此A段去除SS浓度为：设计中取污泥增长系数A段产生的湿泥量式中QA湿泥产量m3/h；PA污泥含水率。设计中A段污泥的含水率为99%。2、B段剩余污泥量式中LrBB段SS的去除浓度kg/m3；SrBB段BOD的去除浓度kg/m3；a1B段污泥增长系数，一般用0.4。设计取0.5。B段产生的湿泥量式中QB湿泥产量m3/h；PB污泥含水率。设计中B段污泥的含水率为99.5%。3、总剩余污泥量每天产生的湿泥量Q为；A段和B段曝气池产生的剩余量污泥通过排泥管送至污泥处理构筑物，剩余污泥通过汇总成DN200的总管排出，管污泥平均流速为0.32m/s。4、A段污泥龄式中CAA段污泥龄；AA段污泥增长系数。取0.6在0.4，满足要求。5、B段污泥龄式中CBB段污泥龄；BB段污泥增长系数。取0.5在1025之间，满足要求。2.需氧量1、A段最大需氧量式中QAA段最大需氧量kg/h；a需氧量系数，一般0.4；Q最大流量m3/h；SrAA段去除BOD浓度kgBOD/m3。2、B段最大需氧量式中QBB段最大需氧量kg/h；a需氧量系数，B段；Q最大流量m3/h；SrBB段去除BOD浓度kgBOD/m3。B硝化需氧量系数，取4.57；NrB段去除NH3N浓度，取0。A、B段总需氧量O为：中间沉淀池本次设计采用圆形辐射式沉淀池，设两座。泥斗设在池中，池底向中新社倾斜，污泥通常用刮泥机或吸泥机排除。设计参数1、沉淀时间：1.0；2、外表水力负荷：1.53/m2*h；3、每人每日污泥量：0.35人*d；4、污泥含水率：9597%。5、池子直径与有效深度的比值612m，池径不宜大于50m。6、缓冲高度，非机械排泥时为0.5m；机械排泥时，缓冲层上缘宜高于刮泥板0.3m。7、坡向泥斗高度不小于0.05。设计计算1、每座沉淀池外表积和池径式中A1沉淀池的外表积，m2；D1沉淀池的直径，m；N池数；Q1外表水力负荷，m3/m2*h。2、沉淀池有效水深3、沉淀池污泥区容积式中C0，C1分别为进水沉淀池和最终出水的SS浓度kg/m3； P0污泥含水率，9597%； P污泥密度，kg/m3,含水率95%以上时，取1000kg/m3；4、污泥斗的容积污泥斗高度：坡底落差：5、池底的容积所以，总储存污泥体积：6、沉淀池总高度式中h1超高，0.3m；h2有效水深，3.0m；h3缓冲高度，取0.5m；h4坡底落差，0.5m；h5m。图2.2中间沉淀池计算简图二次沉淀池的主要作用是泥水别离，使混合液澄清、污泥浓缩和回流活性污泥。因为最终沉淀池是在活性污泥法之后，所以设计参数跟初次沉淀池不同。设计参数1、沉淀时间：1.5；2、外表水力负荷：0.53/m2*h；3、每人每日污泥量：0.35人*d；4、污泥含水率：9%。5、池子直径与有效深度的比值612m，池径不宜大于50m。6、缓冲高度，非机械排泥时为0.5m；机械排泥时，缓冲层上缘宜高于刮泥板0.3m。7、坡向泥斗高度不小于0.05。2.7.1设计计算1、每座沉淀池外表积和池径式中A2沉淀池的外表积，m2；D2沉淀池的直径，m；q池数；q2外表水力负荷，m3/m2*h。2、沉淀池有效水深3、沉淀池污泥区容积式中R污泥回流比50100%；Xr污泥回流浓度mg/L；X混合液污泥浓度mg/L；其中；式中SVI污泥体积指数，70150，本设计取120； r修正系数，取1.2。4、污泥斗的容积坡底落差：污泥斗高度：所以，总储存污泥体积：6、沉淀池总高度式中h1超高，0.3m；h2有效水深，4.5m；h3缓冲高度，取0.6m；h4坡底落差，0.5m；h5污泥斗高度，1.37m。图2.3最终沉淀池计算简图城市污水经过二级处理后，水质已经改善，但细菌值会超标。根据城镇污水处理厂污染物排放标准GB189182002规定，深度处理的再生水必须进展消毒。污水消毒的主要方法是向污水中投入消毒剂。目前污水消毒剂有液氯、臭氧、次氯酸钠、紫外线等。本设计采用次氯酸钠消毒。设计参数接触池的接触时间T不应该小于30min，沉降速度采用1。保证余氯不小于g/L。1、加氯量式中a加氯量2、接触池时间要求计算消毒池有效容积V3、消毒池的平面布置消毒池分为3格；有效水深为H=3米；消毒池池长L=25m，每格宽为6m。4、校核消毒池实际有效容积3污泥处理计算污泥中含有大量的水分。初次沉淀污泥含水率95%97%，剩余活性污泥高达99%以上。因此污泥的体积大，对后续的处理造成困难。通过浓缩池减少污泥的体积，污泥浓缩池目的在于减容。本次设计采用重力浓缩。重力浓缩是利用污泥中固体颗粒与水之间的相对密度差来实现污泥浓缩，一般含水率可由96%降至93%96%。对于没有除磷要求的污水厂比拟适宜。设计参数：1、污泥固体负荷采用30kg/(m2d)60kg/(m2d)；2、浓缩时间不小于12h；3、浓缩池的有效水深宜为4米。4、污泥室容积和排泥时间，两次排泥的时间一般为8h。5、采用栅条浓缩机是，其外缘线速度一般为12m/min，池底向泥斗的坡度不宜小于0.05。1、重力浓缩池面积计算式中A浓缩池总面积，m2；W湿泥污泥量m3/d；C污泥固体浓度，g/L；M浓缩池污泥固体负荷，kg/(m2d)。设计两组浓缩池，。2、浓缩池直径3、浓缩池工作高度式中浓缩池工作局部高度，m； T设计浓缩时间，h。4、浓缩池总高度式中h1浓缩池工作局部高度，0.3m；h2有效水深，4 m；h3缓冲高度，取0.6m；h4超高，0.3m；5、浓缩后污泥量式中进泥含水率，%；进泥含水率，%。从污水处理厂排出的污泥，含有大量的有机物，细菌，病原体等有机污染物，易污染，不利于运输和处置，而浓缩、脱水不能去除的污染物，所以在污泥处置前要进展稳定化处理。污泥的消化就是进一步的减少污泥中的污染物。本次设计采用厌氧消化，厌氧消化食利用兼性菌和厌氧菌进展厌氧生化处理的工艺。污泥经过处理，可以降解当中的有机物。进一步减少水和固体，经过处理更容易脱水。单级厌氧消化池污泥温度应保持3335，为中温消化。设计参数1、设计温度：中温消化温度3335，2、消化时间：中温消化2030d投配率3.3%5%，3、有机负荷：对于重力浓缩后的污泥，相对应的厌氧消化池挥发性固体容积宜采用0.61.5kgVSS/(m3·d)。°1、消化池的容积式中W湿泥污泥量m3/d；消化池座数；投配率，3.3%5%。设计中，投配率采用5%，设计4座消化池，污泥量由前面可知684 m3/d。2、各局部尺寸1消化池直径D采用20m。2集气罩直径d1一般采用12m，设计用2m。3池底圆锥直径d2一般采用0.55m，设计用2m。4集气罩高度h1一般采用12m，设计用2m。5消化池柱体高度h3应大于D/2=10m，用11m。3、上椎体高度式中消化池直径m；集气罩直径m；消化池斜顶与水平的倾角，15°30°4、下椎体高度式中消化池直径m；池底直径m；消化池斜顶与水平的倾角，5°15°5、总高度1、集气罩容积2、弓形局部容积3、圆柱体局部容积4、下椎体的容积5、消化池的实际有效容积有效容积3640m3>3420m3，符合设计要求。图2.4消化池计算简图污泥经过脱水处理可进一步减少体积，含水率能降到70%80%，其体积为原来的1/101/5，有利于后期运输和处理。本设计才有离心机脱水，运行本钱比拟低，投资本钱也比拟低，适合用在大、中型污水处理厂。进泥量：选三台离心脱水机进展工作，其中有一台是备用。脱水后的污泥，进展自然干化，之后运走处理。4高程布置计算4.1高程布置原如此 1、保证处理水在常年绝大多数时间里能自流排放水体，同时考虑污水厂扩建时的预留储藏水头。 2、应考虑某一构筑物发生故障，其余构筑物须担负全部流量的情况，还应考虑管路的迂回，阻力增大的可能。因此，必须留有充分的余地。 3、处理构筑物防止跌水等浪费水头的现象，充分利用地形高差，实现自流。4、在仔细计算预留余量的前提下，全部水头损失与原污水提升泵站的全扬程都应力求缩小。5、应考虑土方平衡，并考虑有利排水。4.2污水污泥处理系统高程布置 污水污泥处理系统高程布置见附录图1。表4.1构筑物高程和水头损失构筑物构筑物底部高程m水头损失m格栅-0.25提升泵站4.5曝气沉砂池-0.25A段曝气池-2.50.5中间沉淀池-4.03B段曝气池0.5最终沉淀池消化池附录图1污水处理厂平面图39 / 39图2污水处理厂高程图参考文献1龙腾锐 何强 排水工程M ：，20152圭白 杰 水质工程学下册M ：，20153给水排水设计手册5.城镇排水M ：，20044王社平 高俊发 污水处理厂工业设计手册 M ：，2004