装配式部分包覆钢-混凝土组合结构验收表格、异形PEC柱截面抗弯承载力计算方法.docx

附录A验收表格附录A.01单位（子单位）工程质量验收记录表编号：表:单位（子单位）工程名称结构类型层数/建筑面积施工单位技术负责人开工日期项目经理项目技术负责人竣工日期序号项目验收记录验收结论验收单位建设单位监理单位设计单位施工单位（公章）单位（项目）负责人：年月日（公章）总监理工程师：年月曰（公章）单位（项目）负责人：年月日（公章）单位负责人：年月日单位（子单位）工程名称施工单位技术部门负责人质量部门负责人分包单位分包单位负责人分包技术负责人序号子分部工程名称分项工程数施工单位检查结果监理（建设）单位验收意见质量控制资料安全和功能检验（检测）报告观感质量验收（综合评价）好口较好口一般口好较好口一般口验收结论验收单位施工单位项目经理：公司质量（技术）负责人：年月日勘察单位项目负责人：年月日设计单位项目负责人：年月日监理（建设）单位总监理工程师：（建设单位项目专业负责人）年月日编号:表:单位（子单位）工程名称分部（子分部）工程名称检验批数施工单位项目经理项目技术负责人序号检验批及部位、区段施工单位检查结果监理（建设）单位验收结论检验批验收记录完整性核查施工单位检查结果班组长：项目专业质量检查员：项目专业技术负责人：年月日监理（建设）单位验收结论专业监理工程师：年月日（建设单位项目专业技术负责人）编号:表:编号:单位工程名称分项工程名称轻钢龙骨安装验收部位施工图号验收内容施工单位检查结果班组长：项目专业质量检查员：项目专业技术负责人：年月日监理单位验收结论单位（子单位）工程名称分部（子分部）工程名称分项工程名称施工单位项目负责人检验批容后分包单位分包单位项目负责人检验批部位施工依据混凝土结构工程施工规范GB50666钢结构工程施工规范GB50755险收依据混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204：钢结构工程施工质量验收规范GB5O2O5验收项目设计要求及规范规定最小/实际抽样数量检查记录检查结果主控项目1钢筋连接、安装受力钢筋的牌号、规格和数量GB50666笫5.5.1条/受力钢筋的安装位置、锚固方式GB50666第5.5.2条/钢筋的连接方式GB50666笫5.4.1条/机械连接和焊接接头的力学性能、弯曲性能GB50666第5.4.2条/2焊材连接焊接材料品种、规格GB50755第4.3.1条/焊接材料包脍GB50755第4.3.2条/内部缺陷GB50755笫5.2.4条/组合焊缝尺寸GB50755第5.2.5条/焊缝表面缺陷GB50755第5.2.6条/3高强螺栓连接高强螺栓品种、规格GB50755第4.4.1条/扭矩系数或预拉力且验GB50755第422条或第4.4.3条/抗滑移系数试验GB50755第6.3.1条/终拧扭矩GB5O755第6.3.2条或第6.3.3条/一般项目1钢筋加工受力钢筋沿长度方向的净尺寸mm±10/弯起钢筋的弯折位置mm±20/箍筋外廓尺寸mm±5/2焊材加工焊缝外观质量GB50755第5.2.8条/焊缝尺寸偏差GB50755笫5.2.9条/焊缝感观GB50755笫5.2.11条/3螺栓连接连接外观质量GB50755第6.3.5条/摩擦面外观GB5O755第6.3.6条/扩孔GB50755第637条/施工单位检查结果专业工长：项目专业质量检查员：年月日监理单位验收结论专业监理工程师：年月日附录B异形PEC柱截面抗弯承载力计算方法附录B.1L形PEC柱截面抗弯承载力计算方法B.1.1承受绕X轴正弯矩时，截面受弯承载力设计值（MUX）应符合以下规定：1）当火仙-2%）g-gl）>裁如+/QS-与圈Tf）+A½,塑性中和轴位于腹板外侧时（图B.1.1-1）：图B.1.1-1绕X轴正弯矩受药承载力计算的应力分布模式1示意图2MUX=哄0-4)5+/4乜Sat(B.I.1-1)X(Z)-2rfl)rwl+2fatnhr+fabftf(RIl八V_ZZkD.1.1-Z囚(仍一2%)+4£%2)当一怠S-2ffl)g圈)>m+XSWTf)+的，且4wS-4吟得)+章1>爪(-3卷F)+A¼,塑性中和轴位于腹板内时(图B.1.1-2)：b求Ma时的中和“图B.1.1-2绕X轴正弯矩受弯承载力计算的应力分布模式2示意图Mlx=wS-2zfl吟一BL）CV-（与-9）+<Suc乜Sala£S2%吟号）+A*-与-紧幻+£始+工始3)当必wS-¾)(y-l)÷Xzwifjw(九一B一LTf)+'"也,且2fak%+aJeb-2tn)(y-l)+alfcw(b-2%1TW)(3-L)+£S-2z11Ki+ZA-l)>zw(¼F+Nf,塑性中和轴位于翼缘内侧腹板外侧时(图B.1.1-3)：求M/M的中和柏f：。心1图B.1.1-3绕X轴正弯矩受弯承载力计算的应力分布模式3示意图心二%&S2ffl)A-)(x-勺)+&(b-2tn-tw)(B.1.1-5)。-多卷)2/2+入+弘-%-2%)(与-)÷1wS-rw)(与+?)_£S_2tn)twl4n+2X+wS-23Tw)/D1(B.1.1-6)+2r11t/X(人tf+)+工姑4z11+2fh÷aJcw(b-2tfi-tw)4)当2¼+aj<b-2fl)(y-勺)+wS-22TW)(4-彳)+£S-2r)rwl+XIfWe-AWS-¼-r)+工姑，塑性中和轴位于混凝土内时(图Bl.l4):图B.1.1-4绕X轴正弯矩受弯承载力计算的应力分布模式4示意图MUX=w(-2%)仔-彳L)(X-§)+因AwS-2%-4)乌-gL)(/一+%-4)+°w(许一。)Q；“)+5ac乜SUl-2九%-4启S-2%)(B-L)-S-2%-九)(与-L)STw)+2Xw(-rw)-A(-K+A(-zf+y+-)+rf%wS-G+2B.1.2承受绕X轴负弯矩时，截面受弯承载力设计值(MUX)应符合以下规定：1)当Jyvf+%w(A-4Tf)SfTW)+/?WSTf-L+L)>2油+fa(b-2tn)rwl,塑性中和轴位于混凝土内时(图Bl2-1):图B.1.2-1绕X轴负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式1示意图%、=4人”W)X2+sac乜鼠(B.1.2-1)-ZA4÷2z11¼÷zwi(b-¾)÷zw(h-r-tf-l)EIVV_ZZVD.1.Z-ZA-«4(4-。)+2W2)当fibftf+alfcw(h-hf-tf)(bf-tw)+fatw(h-tf-+-)2fatnhf+£(-%)褊且¼zf+a)3-&Tf)*+/£“.(一与一。-L)Sf-Q-%)+ZA(一专一，f-1)+IfW(-bf-tn)>fatwlb,塑性中和轴位于翼缘内侧腹板外侧时(图B1.22):图B.1.2-2绕X轴负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式2示意图MUX二%fw(¼-")(-0,.)2(B.1.2-3)+*-2%TW)S一匚+7Sat一Rbftf-ajcw(h-一*)向一三十5)-ajcw(hfh+tf)(b一义一三Tn)四，WSTW-4)+"%+2XQB.1.2-4/2九Qh-2rf-r)+f3twl(b-2r)+fjw(优Tf)-L)w(-zw-2r11)÷4z11+2zw3)当ftr+%w(A-fT”fi+%w(-与Tf-L)SfTW-%)+Za"Tf-S+4，W仔-l)(力心-小人也，塑性中和轴位于腹板内时(图B.1.2-3)：图B.1.2-3绕X轴负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式3示意图MUX=四工w(，-'W)(力一%-*)(x-)+ajcw(b-2tfiTW)(，l)(B.1.2-5)(X-O+1+V+O)+ESac4Z1SatTEk-a"。-zf-aJa伏_'_9Tf)(瓦一<,一%)X=2章(B. 1.2-6)TghiTmeS(b-bd2f&Qh一乂一%)+2I+£S2%)(的+2h4%2«)2"B.1.3承受绕Y轴正弯矩时，截面受弯承载力设计值（MIy）应符合以下规定：1）当心（4TWI）S-4Tf）+XS-3f曲+£。（人一冬一个LTf）,塑性中和轴位于混凝土内时（图B.1.3-1）：图B.1.3-1绕Y轴正弯矩受弯承载力计算的应力分布模式】示意图%=WJ(¼-rwl)y+fS+f4(B.1.31)/池+Z("-4-Tf)+7XIS-2。midv.ZIZ15.1.3Z)一«1w(-1)+2zw12)当%fcw(%TWI)S4一曲)+力褊S为Tfl)WXXfbf+力九(力一勺一?"Tf)且w(¼-zwi)(-y-y-r11)÷zwi-zw)÷aw(-¼一4)()><Q(一与一B),塑性中和轴位于翼缘内侧腹板外侧时(图B.1.3-2)：图B.1.3-2绕Y轴正弯矩受弯承载力计算的应力分布模式2示意图MUy=aghf-t+aJcwh-hxTJa7匕_2TG).+gsuctf;凡(B.1.3-3)afcw(r-tf)(b-bf-tr)+fjf(2b-br-2tn)+fatw(h-tr)X=afcw(fl-twzf)÷2zw+2rf(B.1.3-4)+ZlfWIS-2%)afcw(,t-tw-rf)÷2zwi+2ZA3)当。小4-匕)(讨-")+几3-4一4)+。小，-4-4)刍-今)5(咦-斗,塑性中和轴位于腹板内时(图B.1.3-3)：hA 图B.L3-3绕Y轴正弯矩受弯承载力计算的应力分布模式3示意图.,(hf-wl)X2h(t.h(twbbrtw%+alfcw(h-hf -tf(B. 1.3-5)MUy=q'w-2l+qw(微一/)S_寸_'_6)*_5+才+；+胃)(B. 1.3-6)-w(y-y)(-y-)-w(-¼-)(y-y)w(-)÷2(-÷)fatf(2b-bf-2tn)+fa(h-t)(2b-bf-2tfl)+fatvl(b-2tn)w(-)+2(-+)B.L4承受绕Y轴负弯矩时，截面受辱承载力设计值（MIy）应符合以下规定:1)当aJew（h-TM+%£wS一和一幻（今一,一M）Zwi（b-4+V）+Z3一与一一幻÷rfzw塑性中和轴位于腹板内侧时（图B1.4-l）:图B.1.4-1绕Y轴负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式1示意图MUy-tf)r(x-)÷axfc.(/?-rwl 一小“；")+fSac乜SaJ(B.1.4-1)ceJcM TWl)% + Aw/+7X(一与一1一4)+ 也(n 1V _Z Zk 0.1A-DA a£w(h-如 F) + 2£a + 22)当aiw (一 八一 ) +Aw (，一 仆1 一。)(4-z) EjWl S -¼ ÷zw)÷ zw S+ fatftw且，塑+£(" _：W > fJwi(b (瓦 +Q)性中和轴位于腹板内时(图B.1.4-2)：图B.1.4-2绕Y轴负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式2示意图(B. 1.4-3)uy=6z1J-¼-rfK(x-)+1w(-f)(-r11)争f)+%喈今与aJfsgat四，w（当一-+%）%-fw（7一与一L-“）（与一,一片）w（-）÷2（-÷）（B.1.4-4）（-y-y）÷>iw（-l）+2（-+l）3）当1w（A-¼-fVn+%£火（4一L）（言+,一J）+fw（一与一L一。）（?一段一片）Ii.+fa（h-g-g）QZXlS-Sf+rw）w（h-%TfX+aifcw（*-与）（，一M）+w（一勺一今一"）（4Q%）2222,塑性中和轴+AWf+工，W（-g-FTf）>fatwlS-2%）位于翼缘内侧腹板外侧时（图B.1.4-3）：求MnN的中和粕¼ I *Z图B.1.43绕Y轴负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式3示意图MUy=afcw（h-hf-tf）tn（X-y）+,4w（-y-rf）（y-y-）（Y-HrW9+a£（WF（B145）（吟-三昨+凡+双%fe*h+*）*+4fN（hgq*）&+）afchtw-z）÷2zwl+2zf（B.1.4-6）一（力一一一。）+zwi÷rf¼w（/）+2工勒+w（右一4Tf）GI+%人（勺-）（4一3）+。/WS-*-Tf）Sf-Q一7）4）当2222,+-泣+爪（喈弓-仍儿S-"）塑性中和轴位于混凝土内时（图B.1.44）：图B.1.4-4绕Y轴负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式4示意图MUy=aJcwOLhfTf)"(x-彳)+aLfl-g-BTf)4-“一(/一,一)一4)+%(与一")+囚心(力一寺一,一。)乌-×一9+i)+a*-gt)咛J欣3%w(呼一一为+。)6一。IfWs一3一一“)(2一4-rf)2/I*(y-9)+2力a(B. 1.4-7)(B. 1.4-8)%以(y-)-(-y-y-)+f"-fatfy2%w仔-l)+2Azwi图B.2.1-1绕X轴正弯矩受弯承载力计算的应力分布模式1示意图2以=四（0-4）5+八"治(B.2.1-1)(B.2.1-2)求MlM第中和轴图B.2.1-2统X轴正弯矩受弯承载力计算的应力分布模式2示意图附录B.2T形PEC柱截面抗警承威力计算方法B21承受绕X轴正弯矩时，截面受弯承载力设计值（MUX）应符合以下规定：1）当/启S-2%哈得）>出产MS-与TTf）+£始，塑性中和轴位于腹板外侧时（图B.2.1-1）：工S-2rfl）wl+2fjahf+工（力-与-冬-0）+LbfifX=。工wS-2m）+42）当wS-2fn吟一gj）A+Aw（，L3一glF）+y%,且/£VS-Z吟得）+"1>ysWi）+*¼，塑性中和轴位于腹板内时（图B.2.1-2）：=¾cs-2%）仔号）（下（今一?）+信3（B21-3）人回2。吟今+九（一与一呆小+ £始+的(B.2.l-4)2章3)当wS-2片)(y-4z +2AW ÷iw(-2zfl -zw)4)当)+fahtwiZw(-y-y-f)+#斯,且2z¼+QwS-2r)(y-l)+alfcwS-2第一一.)+工S-2r)rwl+§-l)>>4S-4Tf)+ZA",塑性中和轴位于翼缘内侧腹板外侧时(图B21-3)：图B.2.1-3绕X轴正弯矩受弯承载力计算的应力分布模式3示意图?tift(B.2.1-5)MUX=OiXwS-)(y-')(”一令)+aJe(b-27TW)U-y-)z¼ + aJgQ 2z )(- l) + wS - 2% 一 %)(与-手)+ 4 S - 2r )rwl + EIfW (与 - zl)WAW(力-4 -") + ZAf,塑性中和轴位于混凝土内时(图B.2.14):+5ac÷Salh，thtB.2.1-6)-ajcw(b-2tn)(y-l)+aJcwS-ZrlTW)号+芋)一£S-力11)g"片+21X+wS-2r4)+2r11+fJ&-tf+.)+*也图B.2.1-4绕X轴正弯矩受弯承载力计算的应力分布模式4示意图(B.2.1-7)%=%ywS-2%吟-)(x今一号)+aj”(h-zw哈-冷)(?一+“一4)+wSf-O)"；")+SaC乜Sal(B.2.1-8)-2r¼-afcwS-2%)(与-启(b-2tn-tw)(y-.)afcbf-)+2zwaJc*(4一)4一£S2%)躺+fatw(h-tr+l)+fabftfwS,-)+28.2.2 承受绕X轴负弯矩时，截面受弯承载力设计值(MUX)应符合以下规定:1)当ftf+w(-4F)他TW)+rw(h-tt+.)>2zfi¼+fAhZnKi,塑性中和轴位于混凝土内时(图B224)：图B.2.2-1绕X轴负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式1示意图(B.2.2-1)(B.2.2-2)以=%人”一丁厂+ESaCMSalTAbftf+2fatflhe+fa，aS-2%)+fjw-?)X=2)当ftr+afS-¼tf)(4-，w)+fjh-tf-y+L)K2白jl4+£S-2zfl)rwl且fabttt+alfew(h-hf-tt)rfl+1w(-y-rf-l)(-tw-M)+ZA(一一。-g)+qfw(*l)(i11)>人力,塑性中和轴位于翼缘内侧腹板外侧时(图B22-2)：图B.2.2-2绕X轴负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式2示意图MUX=OtJcwSfTW)3-¼-f)(x-PLgTf)Z(B22-3)+ajcw(b-2tflTW产TLjF)黑玩SaI一£4。一名w优一4一公(今一号+功)%4一+4)S与一专一本)wS-Q-20)+4£5+2zw(B92-4)2于Al(2万一2%-4)+/XiS-2ffl)+fatw(-y-f)-SwS-W-2%)+4力f+2fatw3)当fabttf+ajew(h-hf_*)*+alfcw-y-)(¼-tw-)+ZA,S-与Tf-L)+4w仔W)(i-n)H*，塑性中和轴位于腹板内时(图B.2.2-3)：图B.2.2-3绕X轴负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式3示意图MUX=u(¼tw)(九一%-*)(x-勺)+fw(b-2tfl一。,)(*一l)222(B.2.2-5)ft( afhhi -zf)r 一%w("一与一9一%)(4 4一片) X =(X-0+¾"+。)+ESac4Z1Sat2章(B.2.2-6)一力仙一彳TTJ-a/哈-多出一瓦一%)+2Qh-ZLhi)+而I+<S2%)(4+2h一%一4I2«)2"8.2.3 承受绕Y轴弯矩时，截面受弯承载力设计值（MUy）应符合以下规定：1）当%4w（f）"多也"始+九SWF）,塑性中和轴位于混凝土内时（图B23-1）：h求Mfr时的中和相图B.2.3-1绕Y轴弯矩受弯承载力计算的应力分布模式1示意图MUy= 5(3" ÷ £&乜SiM(B.2.3-1)f,wi（b-2j）+fj式h-与Tf-净+加if（B2.3-2X=%w（%-g）+24褊2）当a（%Tg）Kfifi（tr+ZAfW1+AW（-B-LTf）且（¼-Gs-f，）+a£w（h-段-三）fatw（哈+%），塑性中和轴位于翼缘内侧腹板外侧时（图B23-2）：图B.2.3-2绕Y轴弯矩受弯承载力计算的应力分布模式2示意图MUy=启也一褊)+*(iF)(X-如心尹与力+公屋亦缄(B233)内心也一&_Ff)S瓦22)+S2“)+£<(h-X=%fw(%-Q)+wS-%-。)+2£褊+2£。(B.2.3-4)+Af(b-2ffjw(4-射)+四启(一九Tf)+2X+2£«3)当也TSbTW/“)Pgh-%得-三)fgh,塑性中和轴位于腹板内时(图B.2.3-3)：h求忆时的中和柏图B233绕丫轴弯矩受弯承载力计算的应力分布模式3示意图÷«1-,-f)(x-SN-2'IJ-三2)÷£黑V1Siu7£,也产2妇当统Y小小一外乌看）y+2（-y÷y）1.S*+与油-Zfl）%启出件+2W-牛+9(B.2.3-5)(B.2.3-6)附录B.3十字形PEC柱截面抗弯承裁力计算方法B.3.1承受绕X轴（Y轴）弯矩时，截面受弯承载力设计值（MI）应符合以下规定：茨M附笛中和岫图B.3.1-1绕X轴（Y轴）弯矩受弯承载力计算的应力分布模式1示意图1）当小也T$f；3>2%L+儿H，塑性中和轴位于混凝土内时（图B.3.1-1）：Mu=agbtw)fa+f&(B.3.1-2)zw(-2l)+ftf+fa(b-2%/W)ZWl6w(2Tw)+2q2)当w(4-tj(hhf2b()2hitfi+y+工加3一2%一Q)且a£,MT,）g一一的）+wS-4）%逋>A的，塑性中和轴位于翼缘内侧腹板外侧时（图B.3.12）:图B.3.1-2绕X轴(Y轴)负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式2示意图24(B.3.1-3)+%wS-2%TJ(X"一”h)2+LSg+%s黑afcw-b-2fl-)+2工Fnh一2")+fatw(h-2tf)X=fcv,%-zwi)÷2zw+4An(B.3.1-4)+f,b-2jTW)。】aja-2%-Q)+2zw+4rn3)当aJ4-G色二铝史+04-2之)也押"*,塑性中和轴位于腹板内时(图B.3.1-3)：求M时的中和他图B.3.1-3绕X轴（Y轴）负弯矩受弯承载力计算的应力分布模式3示意图(B.3.I-5)ML%/、也外，-2F£%_(/-2JJ)+四启(1%F)(宁)(2)_jL)+ZXmaJz(4TW严2)-alfcw(b-2%)(l)2fah(B.3.l-6)IAwS21)+2fa%(h24)+£s2%-<)(1-2/)2章【条文说明】异形组合柱按全塑性理论来计算受弯承载力。基本假定如下：(1)主钢件与腹部混凝土之间有可靠的连接，相对滑移很小，可忽略不计；(2)极限状态下混凝土压应力呈矩形分布，达到轴心抗压强度，忽略受拉区混凝土的作用；(3)主钢件在受拉或受压区的应力都均匀分布，并达到纲材的抗拉或抗压强度设计值；(4)主钢件腹部纵向钢筋受拉或受压，钢筋应力达到屈服强度。分析表明，混凝土矩形应力高度系数小取值对受弯承载力影响不超过2%,故取1.0。