ZTT6513-8塔吊附着方案.docx

龙里鸡场至朵花道路工程朵花特大桥ZTT6513-8塔吊附着施工方案编制：审核：审批：上海颐东机械施工工程有限公司二零一九年四月塔式起重机施工方案内审表工程名称龙里鸡场至朵花道路工程临建工程朵花特大桥工程地点贵州省黔南自治州龙里县使用单位中交第二公路工程局有限公司塔式起重机基本技术参数塔吊型号起重臂长度安装高度基础形式整机功率ZTT6513-860m84m固定式45KW编制Ij月日审核安全质量部年月日技术经营部年月日工程管理部年月日审批总师室年月日目录1.工程概况1.1.工程简介51.2.塔机概况51.2.1.塔吊起重性能表61.2.2.塔吊性能参数61.3.施工总体布置图72.编制依据及编制目的72.1.编制依据72.2.编制目的82.3.适用范围82.4.施工组织机构及职责93.塔吊附着103.1.附着平面图103.2.附着立面图114.ZTT6513-8四附着计算书.121.工程概况龙里鸡场至朵花道路工程临建工程地处贵州省黔南自治州龙里县境内，项目起于龙里鸡场，止于龙里草原，通过朵花特大桥跨越朵花大峡谷，全长2.2365km。设计标准为城市次干道，设计速度40kmh,路基标准宽度25m,引桥宽28m,主桥宽30m,双向四车道，沥青碎路面。主要工程内容：主跨跨径为49Om的景观斜拉桥1座（全长980m）、跨径为40m的T梁引桥7跨（长280m）、路基976.5m、路面2236.5m,盖板涵1座。此外涉及沿线排水、绿化、电力、通讯、照明、交通工程等附属工程。朵花特大桥上部结构为3x40m预制T梁+（60+185+490+185+60）m钢混叠合梁斜拉桥+4x4Om预制T梁，共计13个墩位。其中5#、6#主塔分别位于朵花大峡谷两侧山坡上，5#、6#主塔承台设计尺寸均为37.2X26.2X7m（横桥向X顺桥向X厚度）的矩形承台，其中5#主塔承台大里程侧设置一个梯形电梯基础，基础长边分别为10m,16m,宽3m,高7m,5#、6#主塔承台下均设有24根巾2.8m桩基，5#主塔承台顶标高为+1293.3m,底标高为+1286.3m,6#墩承台顶标高为+1313.5m,底标高为+1306.5m。1.1.工程简介序号项目内容1工程名称龙里鸡场至朵花道路工程临建工程朵花特大桥2工程地址贵州省黔南自治州龙里县3建设单位贵州贵龙实业（集团）有限公司、贵州贵深投资发展有限公司4施工单位中交第二公路工程局有限公司5设计单位天津市市政工程设计研究院6监理单位武汉桥梁建筑工程监理有限公司7分包单位上海颐东机械施工工程有限公司1.2.塔机概况ZTT6513-8塔吊为江西中天机械有限公司生产的支脚固定平头式塔式起重机：最大工作幅度65m,固定式独立高度45m,最大起重量8t,末端起重量1.3t。塔身由基础节、标准节、套架、回转总成、回转塔身、起重臂第一节、平衡臂总成、起重臂、拉杆等组成。表1.2-1塔吊安装需求表塔吊型号安装臂长(m)安装高度(m)安装塔身标准节数ZTT6513-860841+251.2.1.塔吊起重性能表表1.2-3ZTT6513-8塔吊60米臂长起重性能表2.5-14.521IiH乂M16404244*梢5051H5(IOIIMLOD6.156.K5.484JORJOJJBMO!.力2.75L552.40：IS2.121.91Ut1."1J4UOI4.HJ.803$3.30J<52.15L珏LWLX】.LH2.MIjQLMLnLw1.”1.511.2.2.塔吊性能参数表1.2-2ZTT6513-8塔吊性能参数机构我荷率起升机构M5回转机构M4牵引机构M4起重工作幅度m最小2.5最大65城大工作高度m固定式附着式60204额定起重力矩t.ml最大起垂最t8起升机构型号40LVF20起升速度m/mim280功率kW30牵引机构速度m/min0-40功率kW4回转机构速度r/min0.7功率kW2X5.5顶升机构速度m/min0.55功率kW7.5工作压力MPa25工作级别A4利用等级U4载荷状态Q2工作状态风压PW25OPa非工作状态风压离地(m)0-l>100P*3IlOOPa1300Pa平衡重起重臂臂长(m)35404550556065重量(t)10.812.413.614.41617.618.8总功率kW45(不包括液压系统)工作温度C20T401.3.施工总体布置图吊拖泵图1.3-1塔吊布置平面图2.编制依据及编制目的2.1.编制依据序号名称编号1塔式起重机安全规程(GB5144-2006)2起重机钢丝绳保养、维护、检验和报废(GB/T5972-2016)3塔式起重机设计规范(GB/T13752-2017)4钢结构设计规范(GB50017-2003)5钢结构工程施工质量验收规范(GB50205-2001)6混凝土结构设计规范(GB50010-2010)7建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2016)9建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2012)10建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程(JGJ196-2010)11塔式起重机混凝土基础工程技术规范(JGJ/T187-2009)12施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)13特种设备安全监察条例（国务院第549号令）14建设工程安全生产管理条例（国务院第393号令）15建筑起重机械安全监督管理规定（建设部第166号令）16危险性较大的分部分项工程安全管理办法（住房和城乡建设部第37号令）17生产安全事故应急预案管理办法（国家安全生产监督管理总局第88令）18起重机械安全监察规定（国家质量监督检验检疫总局第92令）19现场施工图，结构平面图，施工进度计划20ZTT6513-8塔式起重机说明书2.2.编制目的按照国家有关法律法规及危险性较大的分部分项工程安全管理规定等有关法律、法规及规章，为加强本项目塔吊附着施工的安全技术管理，做到附着过程依法施工，按图按方案施工，确保塔吊附着的顺利施工，确保塔式起重机安装及拆除的安全工作有序开展，预防施工安全事故，保障施工人员人身和财产安全，对施工过程中可能发生的突发性事件做出应急准备和响应，规范突发事件的应急管理，使突发事件发生初期就使其得到控制，实现最大限度的减少人员伤亡和财产损失，促进施工生产工作的顺利开展，制定本专项方案。2.3.适用范围本方案适用于龙里鸡场至朵花道路工程临建工程朵花特大桥ZTT6513-8塔式起重机附着工程.2.4.施工组织机构及职责项Fl部组织机构图职务姓名工作职责项目负责人黄健负责整个项目实施，保证工期、质量安全处于受控状态。技术负责人柯义华负责技术方案制定，确保方案的正确性，科学性和可行性。安全负责人夏林落实安全责任制度，负责检查，监督现场人、机、物安全性、可靠性，制止违章作业，消除可能存在的安全隐患。安拆负责人赵文兴负责现场的统一安排和现场指挥。安拆班长李代江负责现场的吊装指挥；负责每日的工作安排，安全交底、工作记录，严格执行施工方案，制止任何违章作业。起重工4人严守工作纪律，服从正确安排，正确使用劳保用品，防护齐全，严守工作岗位，严格遵循操作规程。起重指挥1人负责检查吊具、索具安全性，保证吊点正确，物件平稳，指挥信号清晰、明确。塔吊司机2人严守操作规程，严格按照日常保养维护检查，确保塔吊处于良好状态。电焊工1人负责施工过程中的焊接。g3.塔吊附着3.1.附着平面图IOIl4.ZTT6513-8四拉杆附着计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、钢结构设计规范GB50017-2003一、塔机附着杆参数塔机型号ZTT65I3-8塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m)66塔身宽度B(m)2起重臂长度ll(m)60平衡臂长度12(m)17.5起重臂与平衡臂被面计算高度h(m)1匚作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值Tkl(kNm)400工作状态倾覆力矩标准值Mk(kNm)3100非工作状态倾覆力矩标准值Mk,(kN*m)5440附着杆数四杆附着附墙杆类型I类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm)273×1O塔身锚固环边长C(m)2.41二、风荷载及附着参数附着次数N1附着点1到塔机的横向距离al(m)5.1点1到塔机的竖向距离b(m)7J6附着点2到塔机的横向距离a2(m)5.07点2到塔机的竖向距离b2(m)5.07附着点3到塔机的横向距离a3(m)5.07点3到塔机的竖向距离b3(m)5.07附着点4到塔机的横向距离a4(m)5.1点4到塔机的竖向距离b4(m)7J6工作状态基本风压(XkNm)0.2非工作状态基本风压,(kNm2)0.35塔身前后片桁架的平均充实率a().35第N次附着附着点高度hl(m)附着点净高h(m)风压等效高度变化系数z工作状态风荷载体型系数s非工作状态风荷载体型系数h工作状态风振系数PZ非工作状态风振系数酎1作状态风乐等效均布线荷载标准值qsk非工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk第1次附着40.154051.5231.951.951.4771.5080.591.053悬臂端6625.85L7211.951.951.4881.5240.6711,203附图如下:(B)附*1正立面0>)附1MN立面塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值qkqk=0.8zzsooh=0.8×1.488×1.721×1.95×0.2×0.35×l=0.28kNm2、扭矩组合标准值Tk由风荷载产生的扭矩标准值TbTk2=12qkl2-l2qkh2=l2×O.28×6O2-l2×0.28×17.52=461.125kNm集中扭矩标准值(考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9)Tk=0.9(Tki+Tk2)=0.9x(400+461.125)=775.013kNm3、附着支座反力计算3100kN*m0.5*Nm0.59kNE059kNn0,671kNm(1)G)计算简图h-109.05703剪力图得：RB=I49.044kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座2处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。4、附墙杆内力计算支座2处锚固环的截面扭矩Tk（考虑塔机产生的扭矩由支座2处的附墙杆承担），水平内力Nw=2°5RE=210.78kN°计算简图:TTj即、l塔机附着平面图I=arctan(ba)=55.281°2=arctan(b2a2)=45°a3=arctan(b3/a3)=45。4=arctan(b4a4)=55.281°-arctan(b-c2)(a÷c2)=443102-arctan(b2÷c2)(a2+c2)=450P3=arctan(b3+c2)(a3+c)=45。4=arctan(b4-c2)(a4+c2)=44-310四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力Xl=Ll×Xl+lp=OXi=I时，各杆件轴力计算：TnXSiMal-)x(b-c2)/SiiIBI+TaiX疝I(Ct2-B2)x(b2+c2)/SinB2-T3Bsin(3-03)x(b3+csin03-IMsinQ-4)×(b4-c2)sin4=OTi1×cosai×c-T31×sina3×c-1×c0sa4×c-lMSinCUXC=OT21×cosa2×c÷T31×sina3×c-Tn×cosa3×c+l×sina4×c=O当N-Tk同时存在时，由0-360。循环，各杆件轴力计算；Tip×sin(ar1)×(b1c2)sin+T2p×sm(a2-2)×(b2÷c2)sin2-T3p×sin(a3-s)×(b3+c2)sin3*Tk=OTip×cosa×c-T3p×sina3×c-Nw×sinO×c2+Nw×cos×c2-Tk=OT2p×cosa2×c-T3p×sina3×c+T3p×cosa3xc-Nw×sin×c2-Nw×cos×c2-Tk=Oll=(l2L(EA)=TH2(alcosl)(EA)+212(a2cos2)(EA)+312(a3cos3)(EA)+l2(a4cos4)(EA)IP=(l×TPL(EA)=n×lp(alcosal)(EA)+2l×2p(a2cosa2)(EA)+3l×3p(a3cosa3)(EA)XI=-1p1各杆轴力计算公式如下：Ti=T×X+Tip,T2=T21xX1+T2p,T3=T31xX1+T3p,T4=X1(1)0由O360。循环，当Tk按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T=29l.l71kN,T2=OkN,T3=355.304kN,T4=OkN最大轴拉力Tl=OkN,T2=354.794kN,T3=OkN,T4=291.23IkN(2)0由0360。循环，当Tk按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力Tl=OkN,T2=354.794kN,T3=OkN,T4=291.23IkN最大轴拉力T=291.172kN,T2=OkN,T3=355.304kN,T4=OkN四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。1、附着支座反力计算1.053kNm1.053kNfY!1.053kNm1.203kNm(1)40150计算简图剪力图得：R262.659kN2、附墙杆内力计算支座2处锚固环的水平内力NW=RE=262.659kN。根据工作状态方程组Tk=0,0由0360。循环，求解各杆最大轴拉力和轴压力:最大轴压力T=75.065kN,T2=210.125kN,T3=210.94IkN,T4=75.O62kN最大轴拉力T=75.064kN,T2=210.124kN,Ts=210.94kN,T4=75.O62kN五、附墙杆强度验算附墙杆钢管规格(mm)273×10附墙杆截面面积A(mm2)8262.389附墙杆截面回转卡径i(mm)93.052附墙杆强度设计值f(Nmm2)173附墙杆允许长细比入1501、杆件轴心受拉强度验算=NA=3553048262389=43.003Nmm2<f=173Nmm2满足要求！2、杆件轴心受压强度验算附墙杆1长细比：=Loi=(a2+b2)°5i=(5l002+73602)o593.052=96.229=150,查规范表得：=0.58满足要求！附墙杆2长细比:2=Loi=(a22+b22)5i=(50702+50702)°593.052=77.054=150,查规范表得：2=0.707满足要求！附墙杆3长细比：3=Loi=(a32+b32)°5i=(50702+50702)o593.052=77.054=l50,查规范表得：3=0.707满足要求！附墙杆4长细比：4=L<i=(a42+b42)05i=(51002+73602)°593.052=96.229=l50,查规范表得：4=0.58满足要求！附墙杆1轴心受压稳定系数：=N(A)=291172(0.58×8262.389)=60.76Nmm2<f=173Nmm2满足要求！附墙杆2轴心受压稳定系数：2=N2(2A)=354794(0.707×8262.389)=60.737Nmm2f-173Nmm2满足要求！附墙杆3轴心受压稳定系数：3=N(3A)=355304(0.707×8262.389)=60.824Nmm2<f=173Nmm2满足要求！附墙杆4轴心受压稳定系数：4=N4(4A)=291231(0.58×8262.389)=60.772Nmm2f=173Nmm2满足要求！六、附着杆与结构连接节点验算附着杆与建筑物连接方式较接连接钢板厚度dt(mm)20连接钢板强度等级Q235建筑物混凝土强度等级C35连接板固定方式预埋钢筋连接板耳板排数2预埋件锦i筋直径d(mm)25预埋件Iffi筋层数3预埋件错i筋根数g铺筋强度等级HRB335沿剪力作用方向最外层锚筋中心线距离z(mm)300混凝土抗拉强度设计值ft(Nmm2)L57锚筋抗拉强度设计值f/Nmm2)300混凝土抗压强度设计值fc(Nmm2)16.7耳孔中心至连接板高L(mm)15()1、预埋件计算各附着点所受荷的剪力、轴力和弯矩分别为：F=Nisinl=291.172×sin55.281o=239.329kN,V=Ncosl=291.172×cos55.281°=165.839kN;F2=N2sina2=354.794xsin45°=250.877kN,V2=N2Cosa2=354.794cos45°=250.877kN;F3=N3sina3=355.304×sin450=251.238kN,V3=N3Csa3=355.304×cos450=251.238kN;F4=N1sina4=291.231×sin55.281°=239.378kN,V4=N1cosa4=291.231×cos55.281°=165.873kN;M=VL=165.839×0.15=24.876kN.mM2=V2L=250.877×0.15=37.632kN.mM3=V3L=251.238×0.15=37.686kN.mM4=V4L=165.873×0.15=24.881kN.m根据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第9.7.2条计算锚筋面积，锚筋受剪影响系数v=(4.0-0.08d(fcfy)°5=(4.0-0.08x25)x(16.7/300)°5=O.472锚板弯曲变形折减系数ah=0.6+0.25dtd=0.6+0.25x2025=0.8锚筋排数影响系数ar=0.9附着点1As>V(aravfy)+F(0.8abfy)+M(13arbfyz)=165.839×103(0.9×0.472×300)+239.329×103(0.8×0.8×300)+24.876×106(1.3×0.9×0.8×300×300)=2843.l18mm2AsNF(O.8ofy)+M(1.3arabfyz)=239.329103(0.8×0.8×3)+24.876×106(l.3×0.9×0.8×3×300)=1541.804mm2取As=2843.118mm'实际配筋As=9×3.14×2524=4415.625mm2As实麻>As满足要求！附着点2As>V(aravfy)+F(0.8abfy)+M(13arabfyz)=250.877×103(0.9×0.472×300)+250.877×103(0.8×0.8×30O)+37.632×106(1.3×O.9×O.8×3OO×3OO)=3721.962mm2As>F/(0.8abfy)+M/(1,3arbfyz)=250.877×103(O.8×O.8×3OO)+37.632×106(l.3×0.9×0.8×3×3)=1753.371mm2取As=3721.962mm2实际配筋As*=9×3.14×2524=4415.625mm2AS实>As满足要求！附着点3A仑V(ev0)+F(O.8bfy)+M(1.3rbfyz)=251.238×103(0.9×0.472×300)+251.238×1O3(O.8×O.8×3OO)+37.686×106(1.3×O.9×O.8×3OO×3OO)=3727.312mm2As>F(0.8abfy)+M(l.3arbfyz)=251.238×103(0.8×0.8×300)+37.686×106(1.3×O.9×O.8×3OO×3OO)=1755.8lmm3取As=3727.312mm2实际配筋As=9×3.14×2524=4415.625mm2As>As满足要求！附着点4AV(afav)+F(0.8ab)+M(1.3arabfyz)=165.873×103(0.9×0.472×3)+239.378×103(0.8×0.8×300)+24.881X106(1.3×0.9×0.8×300×300)=2843.694mm2AsF(0.8abfy)+M(1.3a1bfyz)=239.378×103(O.8×O.8×3)+24.881X106(l.3×O.9×O.8×3OO×3OO)=1542.116mm2取As=2843.694mm2实际配筋As*=9×3.14×2524=4415.625mm2AS实>As满足要求！根据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第8.3.1条基本锚固长度lab=adfft=O.14x25x300/1.57=668.79mm锚固长度修正系数a=0.81.a=alab=0.8×668.79=535.032mm2、吊耳板计算吊耳板厚S(mm)20吊耳板宽LDP(mm)2吊耳板高L(mm)300吊耳板圆周外半径R(mm)75吊孔直径D(mm)50吊耳板许用拉应力o(N/mm?)173吊耳板许用剪应力RKN/mm?)1连接板耳板排数2Ns=maxN,N2,N3,N42=177.652kN吊耳板吊索方向的最大拉应力：Ol=Ns(S(2R-D)=177.652×103(20×(2×75-50)=88.826Nmm2<=173Nmm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：Tl=Ns(S(2R-D)=77.652×103(20×(2×75-50)=88.826Nmm2<=100Nmm2符合要求！附图如下：塔机附着节点详图5.埋件图