开封海马塔吊基础施工方案 2.docx

开封海马公馆28#-33#、35#楼及三期地下车库塔吊基础施工方案编制：审批：江苏南通二建集团有限公司开封海马公馆项目部二零一六年一月一、编制依据1二、工程概况1三、塔吊设计参数3四、塔吊基础设计及计算3五、塔吊基础施工技术措施及质量验收12六、塔吊穿地下室处理措施13七、塔吊基础注浆加固及支护措施15附图：22塔吊基础施工方案一、编制依据1、开封海马公馆28#-33#,35#楼及地下车库施工组织设计；2、开封海马公馆岩土工程勘察报告；3、GB50202-2002地基与基础施工质量验收规范；4、GB50007-2011建筑地基基础设计规范；5、JGJ33-2001建筑机械使用安全技术规程；6、开封海马公馆设计图纸；7、QTZ5013D塔式起重机使用说明书。二、工程概况1、工程名称：开封海马公馆项目2、建设单位：开封海马房地产有限公司3、监理单位：上海建通工程建设有限公司，河南育兴工程监理有限公司。4、施工单位：江苏南通二建集团有限公司5、建设地点：开封市一大街东京大道交叉口6、结构形式：地下室部分为框剪结构，主体为剪力墙结构7、建设规模：建筑面积约为10万而，包含地下车库及17、18层高层住宅。其中28#、29#、31#、32#、35#楼为地下3层，地上18层；30#、33#楼为地下3层，地上17层；车库地下2层。8、地质概况依据郑州基础勘察研究院2014.5.25提供的开封海马公馆项目岩土工程勘察报告：第（I-I）层素填土（Q4-3）：杂色，主要为粉砂、粉土，局部夹碎砖块、混凝土块等建筑生活垃圾，含植物根茎。第（1）层粉砂（Q4-3）：褐黄色,稍湿，稍密中密。主要矿物成份为石英、长石、云母等，见蜗牛壳碎片。磨圆度中等，颗粒级配一般，夹粉土薄层。第（2）层粉质粘土（Q4-3）：灰褐色，软塑，含铁锈斑点和少量钙质结核，干强度中等，韧性中等，夹淤泥质粉质粘土薄层。第（3）层粉土（Q4-3）：褐黄黄褐色，湿，稍密中密，干强度低，韧性低，含铁质氧化物等。第（4）层粉质粘土（Q4-3）：灰褐黄褐色，软塑，含铁锈斑点和少量钙质结核，干强度中等，韧性中等，夹粉土薄层。第（5）层粉土（Q42）：浅黄黄褐色，湿，中密，含钙质斑点和蜗牛壳碎片，含少量钙质结核，干强度低，韧性低，摇振反应中等，夹粉砂薄层。第（6）层粉土（Q4-2）：黄褐色，湿，中密，含铁锈斑点、蜗牛壳碎片和少量钙质结核，干强度低，韧性低，摇振反应中等，夹粉砂薄层。第（7）层粉质粘土（Q4-2）：灰褐色，软可塑，含铁锈斑点和少量钙质结核，干强度中等，韧性中等。2）水文地质条件本场地地下水：上部属潜水，主要赋存于16.0m以上的粉土、粉质粘土地层中，勘察时稳定水位约3.75.8m（绝对标高为70.0071.86m）,年水位变幅1.52.0m;下部属微承压水，主要赋存于16.0m以下的粉砂、细砂地层中，承压含水层顶板埋深为13.719.6m,承压水水头取6.4m,本场地抗浮设计水位取LOm（高程74.00m）。三、塔吊设计参数四、塔吊基础设计本工程7栋高层，各栋均设置一台塔吊共布置7台塔吊。塔吊型号选用广西建工集团建筑机械制造有限公司生产的QTZ5013D型塔式起重机，塔吊位置详见现场平面布置图。28#,29#,30#,31#,35#楼塔吊基础均位于地下车库中，塔吊基础顶标高同地下车库底板顶标高齐平。32#,33#塔吊基础位于地下车库以外，塔吊基础底坐落于筏板基础底。以上塔吊基础位于第五层粉质粘土层,其地基承载力fak=115kpa,不能满足塔吊地基承载力fak2200kpa的要求，所以采用注浆加固基础。基础顶标局为-9.6m,28#,29#,30#,31#,32#,33#,35#塔吊筏板基础采用550OmmX5500mm×1200mm,板厚1.2m,基础具体配筋见生产厂家塔吊基础施工附图。本工程7台塔吊的最大安装起重高度60m即可满足要求，根据塔吊产品说明书内容，本方案对起重高度为60m的QTZ5013D塔吊基础进行设计验算一、塔机属性I自G4&Ma;塔机型号QTZ5OI3D(广西建机)塔机独立状态的最大起吊高度H(Rm)60塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN)436起重臂自重Gi(kN)62起垂臂重心至塔身中心距离RGl(m)22小车和吊钩自重G2(kN)4最大起重荷载QmaX(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmaX(m)15最小起重荷毂Qmin(kN)12最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩M2(kNm)Max6O×l5,12×55=9平衡臂自重G3(kN)29平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块臼重G4(kN)125平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.82、风荷载标准值3k(kNm2)工程所在地河南开封市基本风压o(kNm)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.65风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数因工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率OO0.36风荷载标准值k(kN?)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2=0.79非工作状态0.8×1.2×1.65×1.95×1.32×0.45=1.833、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)436+62+4+29+125=656起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)656+60=716水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.36×1.6×43=19.57倾覆力矩标准值Mk(kNm)62×22+4×15-29×6.3-125×11.8+0.9×(900+0.5×19.57×43)=954.98非工作状态竖向荷载标准值F(kN)Fkl=656水平荷载标准值FVk'(kN)1.83x0.36x1.6x43=45.33倾覆力矩标准值Mk'(kNm)62×22-29×6.3-125×11.8+0,5×45.33×43=680.894、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F(kN)1.2Fkl=1.2x656=787.2起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk=1.4×60=84竖向荷载设计值F(kN)787.2+84=87L2水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk=1.4×19.57=27.4倾覆力矩设计值M(kNm)i.2×(62×22+4×15-29×6.3-l25×11.8)÷1.4×0.9×(900÷0.5×19.57×43)=1383.71非工作状态竖向荷载设计值F(kN)i.2Fk=1.2x656=787.2水平荷载设计值FJ(kN)1.4Fvk=1.4×45.33=63.46倾覆力矩设计值M<kNm)1.2×(62×22-29×6.3-125×11.8)+1.4×0.5×45.33×43=1011.99三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长Km)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.2基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kNr113)25基础上部覆土厚度h，(m)0基础上部覆土的重度/(kN/n?)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200基础宽度的地基承载力修正系数nb0.3基础埋深的地基承载力修正系数nd1.6基础底面以下的土的重度(kNm3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kNm3)19基础埋置深度d(m)0修正后的地基承载力特征值fa(kPa)101.9地基变形基础倾斜方向一端沉降量Si(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度U(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhc=5.5×5.5×1.2×25=907.5kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×907.5=1089kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk"=GRGi+G2RQma-G3RG3-G4RG4+O9x(M2+O.5FvkHl.2)=62×22+4×15-29×6.3-125×11.8+0.9×(900+0.5×19.57×431.2)=891.87kNmFvku=FvkZl.2=19.57/1.2=16.31kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M,=l.2×(G1RGi+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+l.4×O.9×(M2+O.5FvkHl.2)=1.2×62×22+4×15-29×6.3-125×11.8)+1.4×0.9×(900+0.5×19.57×431.2)=1295.35kNmFv"=Fvl.2=27.4/1.2=22.83kN基础长宽比：lb=5.55.5=ll.l,基础计算形式为方形基础。Wx=lb25.5=5.5×5.525.5=30.25m3Wy=bl25.5=5.5×5.525.5=3O.25m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:Mkx=Mkb(b2+l2)05=954.98×5.5/(5.52+5.52)05=682.12kNmMky=MkI/W+-严=954.98x5.5/(5.52+5.52严二682.12kNm1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-MkXZWX-Mky/WY=(716+907.5)/30.25-682.12/30.25-682.1230.25=8.57kPa0偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力计算Pkrnin=8.57kPaPkmaX=(Fk+Gk)A+MkWX+MkyWy=(716+1080)30.25+675.2730.25+675.2730.26=87.4kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk÷Gk)(lb)=(716+1080)(5.5×5.5)=49.89kNm24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+b(b-3)+dm(d-O.5)=100.00+0.30×19.00×(5.5-3)+1.60×19.00×(5.5-0.5)=101.90kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=49.89kPaCl=101.9kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkma=87.4kPa1.2fk=1.2×101.9=122.28kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-=1200-(40+22/2)=1149mmX轴方向净反力：Pmi11=(FkA-(Mk"+Fvk"h)Wx)=1.35×(716.000/30.25-(891.866+16.308×1.200)30.25)=-7.329kNPmax=(FkA+(Mk,+Fvkuh)Wx)=1.35×(716.000/30.25+(891.866+16.308×1.200)/30.25)=61.029kNm2假设PXmin=O,偏心安全，得Px=(b+B)2)Pmaxb=(5.5+1.600)2)x61.0295.5=38.652kNm2Y轴方向净反力：Pymin=(FkA-(Mk"+Fvk"h)Wy)=1.35×(716.000/30.25-(891.866+16.308×1.200)30.25)=-7.329kNm2Pyma=(FkA+(Mk,+Fvkuh)Wy)=1.35×(716.000/30.25+(891.866+16.308×1.200)/30.25)=61.029kNZm2假设Pymin=O,偏心安全，得Py=(l÷B)2)Pymaxl=(5.5+l.600)2)×61.0295.5=38.652kNm2基底平均压力设计值：Px=(Pma+Pi)2=(61.03+38.65)2=49.84kNm2py=(Pymax+Py)2=(61.03+38.65)2=49.84kPa基础所受剪力：Vx=px(b-B)l2=49.84×(5.5-1.6)×62=657.89kNVy=py(l-B)b2=49.84×(5.5-1.6)×62=657.89kNX轴方向抗剪：h(l=1149/5.5=0.194O.25cfclho=O.25×l×19.1×5.5×1149=32918.85kN>Vx=657.89kN满足要求！Y轴方向抗剪：h（b=11495.5=0.19<40.25bho=0.25×l×19.1×5.5×1149=32918.85kN>Vy=657.89kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tan8=S-S2b'=20205000=0）.001满足要求！五、塔吊基础施工技术措施及质量验收1、混凝土强度等级采用C35P8；2、基础表面平整度允许偏差1/1000；3、固定支脚式基础的施工：在浇筑校之前，做好7件钢筋碎座砖胎膜，并使7件底座上表面处于同一水平面上。将7件固定支脚与标准节连接后放在碎底座上，用经纬仪检查调整标准节上平面和轴线垂直度达到要求后，将固定支脚与碎座焊接固定，然后即可敷设钢筋，浇筑混凝土，标准节上平面度不大于l1000o4、起重机的混凝土基础应验收合格后，方可使用。5、起重机的金属结构、及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于IOQ。6、按塔机说明书，核对基础施工质量关键部位。7、检测塔机基础的几何位置尺寸误差，应在允许范围内，测定水平误差大小，以便准备垫铁。8、机脚螺丝应严格按说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于5mm。9、基础校浇筑完毕后应浇水养护，达到碎设计强度方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须有同条件养护碎试块试验报告，强度达到安装说明书要求。10、塔吊基础碎浇筑后应按规定制作试块，基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑碎，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料。11、钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。12、塔吊基础底部土质应良好，开挖经质检部门验槽，符合设计要求及地质报告概述方可施工。13、塔吊基础施工后，四周应排水良好，以保证基底土质承载力。14、塔机的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，塔机的避雷针可用横截面不小于16mm2的绝缘铜电缆或横截面30mm×3.5mm表面经电镀的金属条直接与基础底板钢筋焊接相连，接地件至少插入地面以下L5m。15、塔吊基础的注浆施工严格按本工程注浆工程施工方案进行施工质量控制。16、基础塔吊碎拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。六、塔吊穿地下室处理措施本工程塔吊穿地下室的处理措施如下：1、地下室底板处理措施：（1）本工程设计塔吊基础顶标高同地下室底板底标高,在施工，施工时浇筑塔吊基础，塔吊基础钢筋绑扎时，除绑扎塔吊基础钢筋外，还应按地下室底板配筋绑扎塔吊部分的底板钢筋，并预留一个搭接长度。（2）绑扎底板钢筋时，钢筋与塔吊基础预留的钢筋搭接。（3）在塔吊基础与地下室底板接触的部位预埋3厚的止水钢板。具体做法如下图所示：三m三3厚止水烟板防水翻IQO厚015底板垫层为亚防2、地下室顶板处理措施：(1)在地下室顶板上开一个2.5m见方的孔，塔吊拆除后，用高一强度等级的微膨胀混凝土封闭。因塔吊处预留孔封闭后，底板受力与实际设计状况不同，为保证顶板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的顶板下方加钢管支撑。(2)顶板预留孔处钢筋按设计要求预留一个搭接长度，拆除塔吊后，采用搭接的方式连接。板四周预留史12钢筋50Omnl长，按原顶板配筋间距设置。(3)在预留的顶板洞口周边砌筑20Cin高的砖墙挡水，素水泥浆抹光。并在周边加设1200Inm高防护栏杆。七、塔吊基础注浆加固及支护措施由于现场基础底板坐落于5层粉质粘土层上，不符合塔吊基础承载力要求，所以决定按LOInT.Im间距实施压密注浆，每个塔吊基础共计实施6排6列36个注浆孔，注浆深度IOnb由于和边坡通过上述加固措施的实施，可确保加固区段不再产生地基变形，满足塔吊基础地基承载力220OkPa的要求本次施工工艺如下：HGP桩径为15Omnb桩长10.Onb桩内植入。48和。20钢管，长Ll=IO.0m、L2=5.0m,钢管外填充碎石，粒径约05cm,水泥采用p.o42.5级水泥，水灰比0.5-0.6,孔底注浆反压。1)、工艺流程：测放桩位一成孔置入钢管(底部L5m为花管)填放碎石一洗孔一孔底压浆T封孔一再次注浆完成一个HGP桩施工。2)、施工要求：(1)、施工中应保证桩位的准确性、垂直度。(2)、确保成孔深度，成孔可采用钻机成孔，应使成孔深度略大于设计深度，并使置入钢管在同一平面上，。48钢管可高于地面30Omn1,嵌入到塔吊基础内。(3)、2根钢管底部1.5m范围应加工成花管，花眼间距一般200-300Inll1,用胶带包裹,。48钢管连接可采用3。M钢筋L=300mm绑条焊，。20钢管应套丝对接。(4)、成孔时孔位偏差小于50InIn,注浆以底部向上翻浆为宜，注浆压力1.01.5MPa,二次注浆压力不小于2.5MPa,可适当增大。水泥用量50Kgm.(5)、对于5.5*5.5m塔吊基础，桩间距可调整为LInb其他参数不做调整。(6)、待桩身达到龄期后，应做承载力试验，发现情况，及时调整。(7)、施工中应遵守各相关规范要求，严禁违规操作。其中.32,33#楼塔吊基础由于现场场地狭小，基础开挖放坡采用1：0.3,采用土钉墙支护施工，本次施工工艺如下：D成孔：采用人工或机械成孔，孔径IoOmIn、UOmnb倾角10T5°,孔深允许偏差土50mm,孔径允许偏差±5mm,孔距允许偏差±10OnInb成孔倾角偏差±5%。2）注浆：注浆材料采用P.042.5级水泥，水灰比为0.60.5,初次注浆从孔底开始灌填，当孔口有浆液流出时方可拔出注浆管；最终压浆的压力不小于O.5MPa,并加压稳定后,方可停止注浆，注浆水泥用量35kgm,IlOmni孔径注浆量为38kgm03）构造：土钉杆材采用22、25钢筋；钢筋网片采用6.5钢筋，间距250X250；钢筋搭接长度2300mm；加强筋：采用14钢筋，在钢筋网上与土钉焊接且菱形布置，单面焊接，搭接长度不小于IOd钢筋直径；土钉端头焊接锚头，材料同土钉，长度IoO（IlO）mm,双面焊接。4）面层：土钉墙喷射砂强度C20,土钉墙喷层厚度80mm。喷射混凝土终凝2h后，应喷水养护，养护时间根据气温确定，宜为3-7丸5）上层土钉注浆体及喷射混凝土面层达到设计强度的70%后方可开挖下层土方。6）土钉墙应按下列规定进行质量检测：土钉采用抗拉试验检测承载力，同一条件下，试验数量不宜少于土钉总数的1除且不少于3根。墙面喷射混凝土厚度应采用钻孔检测，钻孔数宜每100m2墙面积一组，每组不应少于3点。7)微型桩：钻孔直径150mm,采用直径48mm壁厚不小于2.5mm的钢管，钢管下部1.5米范围内设置花管，花孔直径5T0三,间距400-5OOnlin,沿管表面螺旋状布置，水泥采用P.042.5级水泥，水灰比采用0.8T.0,注浆压力值0.4-LOMPa,二次注浆压力不小于L5MPa,注浆水泥用量50kgm0150塔吊外扩部分支护剖面土钉设计参数表编号姿句间距(a；士度第隹国体直径(三)土打长度)水平角度C:水平间Wg)11.5Ii221009.00IO1.4021.411251811.IO1.4031.425111.IO1.4041.31125111.151.4051.31ft25189.00151.40说明:1：像型法、土打墙施工参数参照该基生支护及通水苑H图总说明.2.土方开物前应进行开收边钱的滞放测放时应根缗好吊耳体色.预前是，放坡空间.3、工程量以现场实际发生为准4、未尽事宜.访商偎决.验算项目：塔吊部位验算简图验算条件基本参数所依据的规程或方法：建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012基坑深度：8.000(m)基坑内地下水深度：9.000(m)基坑外地下水深度：9.000(m)基坑侧壁重要性系数：LoOo士钉荷载分项系数：1.250土钉抗拔安全系数：1.600整体滑动分项系数：1.300坡线参数坡线段数1序号水平投影(m)竖向投影(m)倾角(。)12.4008.00073.3土层参数土层层数7层号±类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角与锚固体摩阻力与土钉摩阻力水土(m)(kNm3)(kN3)(kPa)(度)(kPa)(kPa)1粉砂1.30018.01.020.060.065.02粘性土1.80018.318.06.045.049.03粉土2.50019.115.014.060.066.04粘性土0.80018.620.08.042.049.05粉土1.50019.214.015.062.067.06粉土1.00019.216.016.065.070.07粘性土3.10019.18.022.010.050.054.0合算超载参数超载数1序号超载类型超载值(kNm)作用深度(m)作用宽度(In)距坑边线距离(In)形式长度(m)1满布均布20.000土钉参数土钉道数5序号水平间距(m)垂直间距(m)入射角度(度)钻孔直径(mm)长度(In)配筋11.4001.50010.01009.0001E2221.4001.40010.010011.0001E2531.4001.40010.010011.0001E2541.4001.30015.010011.0001E2551.4001.30015.01009.0001E25花管参数基坑内侧花管排数0基坑内侧花管排数2序号横向间距加)纵向间距Gn)入射角度(度)钻孔直径(mm)长度(In)发挥系数抗拉力(kN)10.3001.00090.015012.0001.200120.020.8001.00090.015012.0001.200120.0锚杆参数锚杆道数0坑内土不加固验算结果*局部抗拉验算结果工况开挖深度破裂角支锚号支锚长度受拉荷载标准值抗拔承载力标准值抗拉承载力标准值安全系数(m)(度)(In)Nkj(kN)Rkj(kN)Rkj(kN)抗拔抗拉12.OOO44.2023.40042.719.000128.5119.0152.10.9261.18334.80043.019.00062.7105.0152.11.6752.426211.000149.6202.1196.31.3511.31346.10042.919.00062.891.6152.11.4592.422211.00065.5184.1196.32.8092.997311.000176.8184.6196.31.0441.Ill57.30042.919.00062.779.5152.11.2682.425211.00065.5167.7196.32.5633.000311.00078.1168.2196.32.1542.516411.00()176.1199.7196.31.1341.11568.00043.019.00062.672.7152.11.1612.430211.00065.3158.5196.32.4263.006311.00077.9158.8196.32.0392.520411.00085.4193.1196.32.2622.29959.000112.0173.8196.31.5511.752工况号安全系数圆心坐标X(In)圆心坐标y(m)半径(In)11.257-0.6609.7894.08321.451-2.36910.9317.35831.708-5.49012.64211.43541.727-7.75713.82514.54551.527-6.83312.60513.83261.547-10.04615.85318.768喷射混凝土面层计算计算参数厚度：80(mm)混凝土强度等级：C20配筋计算as:15(mm)水平配筋：d8250竖向配筋：d8250配筋计算as:15荷载分项系数：I.200计算结果编号深度范围荷载值(kPa)轴向M(kN.m)As(mm2)实配AS(mm2)10.00"1.5015.4X1.273160.0(构造)201.1y0.915160.0(构造)201.121.50、2.9019.3X1.405160.0(构造)201.1y1.185160.0(构造)201.132.904.3035.8X2.601160.0(构造)201.1y2.194160.0(构造)201.144.30"5.6053.7X3.338198.8201.1y3.338198.8201.155.606.8076.7X3.998240.3201.1y4.804292.2201.166.808.0085.4X4.447269.0201.1y5.344327.7201.1抗隆起验算1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:支护底部，验算抗隆起：Ks=1.635m1.600,抗隆起稳定性满足。深度ILOOo处，验算抗隆起。Ks=1.67221.600,抗隆起稳定性满足。槛更压力（P8）b(I)h(>)Fg(11)FV(IN)F（口）MUla)2.OxIOj5.0IJ80540730.415001.7xl0:5.51.280540730.415001.0x1。'6.01.082840730.41500战士程”及尺寸