防治水计算公式经验公式汇编.doc

-宝雨山煤矿防治水计算公式、经历公式汇编一、工程实施背景*宝雨山煤业*宝雨山煤矿水文地质类型为复杂型，矿井防治水工作量大、任务艰巨。为制定科学切实可行有效的防治水措施，工程技术人员需要花费很长时间翻阅大量的书籍查找需要的防治水计算公式、经历公式，为了提高编制防治水措施的质量及效率，组织工程技术人员搜集防治水计算公式、经历公式进展整理，编制了防治水计算公式、经历公式汇编。二、工程实施进度安排1、2015年1月份开场对"煤矿防治水规定""煤矿平安规程""地质学根底""水文地质学根底""构造地质学""钻探工程""*煤化钻探注浆标准"中关于防治水的计算公式、经历公式进展整理及排版2、2015年8月份开场使用。三、工程实施过程一钻探计算公式1、钻具全长=累计孔深+残尺机上余尺+机高机高=钻机立轴固定盘至孔口之距离。2、累计孔深=上次累计孔深+本次进尺累计孔深=钻具全长-本次残尺-减尺-钻头磨损。3、岩煤层真厚度计算公式：公式：岩层钻探伪厚度L，钻孔倾角，岩层倾角或钻孔方向岩层方向岩层伪倾角，求岩层真厚度m公式：公式：1垂直孔：m=Lcos，式中为岩层真倾角，它等于岩芯倾角。2顺岩层倾向或伪倾向钻孔：m=Lsin-3逆岩层倾向或伪倾向钻孔：m=Lsin+主要用途：1用钻探资料计算岩层真厚度。2设计钻孔时根据岩层厚度计算设计钻探伪厚度。3反算钻孔倾角。(二单孔出水量估算公式1、公式：q=CW2gh 式中：q单孔出水量m3/s； C流量系数，一般取0.60.62；W钻孔的断面积m2；g重力加速度9.81m/s2；h钻孔出口处的水头高度m。为计算钻孔的平均放水量，可取最大水头高度的4045%。2、用途：1设计放水孔孔径孔数；2根据钻孔喷出水头高度估算钻孔出水量。(三)老空积水估算公式 Q积=Q采+Q巷Q采=KMF/cosa Q巷=WLK式中Q积：总积水量，m3；Q采：采空区积水量之和，m3；Q巷：巷道积水量之和，m3；K：充水系数，采空区一般取K=0.250.5(按老空区形成时间远近选取数据，新采空区取值大)，煤巷一般取K=0.50.8根据巷道时间远近，巷道支护方式等选取数据，岩巷取K=0.81.0按巷道支护方式，掘巷时间等选取数据；F采空积水区的水平投影面积(m2);M：采空区的平均采厚，m； a:煤层倾角；W:积水巷道原有断面，m2； L：积水巷道长度，m。(四)探放水超前距及帮距计算公式 L=0.5KM式中：L超前距或帮距，m； K平安系数取，25； M煤层厚度，m； P水头压力，MPa； KP煤的抗拉强度，MPa(五)常用注浆材料计算公式及参数1、普通水泥主要性质：1普通水泥的比重3.03.15，通常采用3.0。容重为1.01.6t/ m3，通常采用1.3t/ m3。2普通水泥初凝为13小时，终凝为58小时初凝为水泥从加水起到维卡试针沉入浆液中距离底板0.51mm时间，终凝为试针沉入净浆中不超过1.0mm所需时间。3强度：国际普通水泥分为200、250、300、400、500、600等标号。2、水泥浆配制公式：1水灰比公式：=Ww/Wc式中：Ww水的重量Wc水泥的重量。2水泥浆的体积计算公式：Vg =Vc+VW。式中：Vg水泥浆的体积；Vc水泥的体积，Vc=Wc/dc；Wc水泥的重量；dc水泥比重；VW水的体积。3一定水灰比配制一定体积水泥浆所需水泥和水的量计算公式：Wc = dcV/1+dcWw=Wc 式中：Wc水泥重量；Ww水的用量；V欲配浆液体积；dc水泥比重；水灰比。4浆液由稀变浓计算加水泥公式：Wc=2-1Wc式中：1原浆液水灰比。5浆液由浓变稀计算加水公式：Wc=2-11Wc3、水玻璃浓度常用波美度表示，注浆一般使用3045波美度。波美度与比重计算公式为：Be´=145-145/dd =145/145-Be´式中：d比重；Be´波美度。4、粘土浆主要参数：1粘土比重一般为2，容重为1.3t/ m3；2粘土浆比重常用1.121.20；3计算比重为dn的一方粘土浆中含粘土*吨公式：*=2dn-2。一吨粘土造比重为dn粘土浆量为1/dn方4粘土水泥浆：一方粘土水泥浆中水泥量为0.10.4t；加水玻璃体积比为0.53%。(六)浆液注入量预算公式1、浆液注入量预算公式：V=AHR2n式中：V注浆孔浆液预算注入量m3；A浆液消耗系数，一般A=1.21.5；H注浆段高m；R浆液的有效扩散半径m，一般按20 m计算；充填系数，取0.9n岩石裂隙率%，一般根据取芯和抽压水试验来确定。在砂岩、砂质页岩含水层n=13%；断层破碎带或岩溶发育的地层n最大10%。取0.012。2、用途：1预计孔内注浆量；2根据注入量计算扩散半径。(七)防隔水平安煤岩柱设计计算方法留设防水平安煤岩柱的目的是，不允许导水裂缝带涉及水体。其垂高(Hsh)应大于或等于导水裂缝带的最大高度(Hli)加上保护层厚度(Hb)如图7-1a，图7-1b所示，即HshHli+ Hb (7-1)图7-1 防水平安煤柱设计a缓倾斜煤层；b急倾斜煤层如果煤系地层无松散层覆盖和采深较小，则应考虑地表裂缝深度(Hbili)(如图7-2所示)，此时HshHli+ Hb + Hbili (7-2)图7-2 煤系地层无松散层覆盖时防水平安煤柱设计如果松散含水层为强或中等含水层，且直接与基岩接触，而基岩风化带亦含水，则应考虑基岩风化带深度(Hfe)(如图7-3所示)，此时HshHli+ Hb + Hfe (7-3)或者将水体底界面下移至基岩风化带底界面。上述式中：Hsh防隔水煤岩柱高度，m； Hli导水裂缝带最大高度，m； Hb保护层厚度，m；Hbili地表裂缝深度，m；Hfe基岩风化带深度，m。图7-3 基岩风化带含水时防水平安煤岩柱设计(八)防砂平安煤岩柱设计计算方法留设防砂平安煤岩柱的目的，是允许导水裂缝带涉及松散弱含水层或已疏降的松散强含水层，但不允许垮落带接近松散层底部。其垂高(Hs)应大于或等于垮落带的最大高度(Hm)加上保护层厚度(Hb)(如图8-1所示)，即HsHm+ Hb (8-1)图8-1 防砂平安煤岩柱设计(九)防塌平安煤岩柱设计计算方法留设防塌平安煤岩柱的目的，是不允许导水裂缝带涉及松散弱含水层或已疏干的松散含水层，同时允许垮落带接近松散层底部。其垂高(Ht)应等于或接近垮落带的最大高度(Hm)(如图9-1所示)，即HtHm。图9-1防塌平安煤岩柱设计(十)垮落带和导水裂缝带高度的设计计算1 缓倾斜(0°35°)、中倾斜(36°54°)煤层(1) 垮落带高度1) 如果煤层顶板覆岩内有极坚硬岩层，采后能形成悬顶时，其下方的垮落带最大高度可采用下式计算： (10-1)式中：Hm垮落带高度，m；K冒落岩石碎涨系数；煤层倾角，°。2) 当煤层顶板覆岩内为坚硬、中硬、软弱、极软弱岩层或其互层时，开采单一煤层的垮落带最大高度可采用下式计算： (10-2)式中：W冒落过程中顶板的下沉值，m；3) 当煤层顶板覆岩内为坚硬、中硬、软弱、极软弱岩层或其互层时，厚煤层分层开采的垮落带最大高度可采用附表10-1中的公式计算。2) 导水裂缝带高度煤层覆岩内为坚硬、中硬、软弱、极软弱岩层或其互层时，厚煤层分层开采的导水裂缝带最大高度可选用表10-2中的公式计算。表10-1 厚煤层分层开采的垮落带高度计算公式覆岩岩性(单向抗压强度及主要岩石名称)(MPa)计算公式(m)坚硬(4080，石英砂岩、石灰岩、砂质页岩、砾岩)中硬(2040，砂岩、泥质灰岩、砂质页岩、页岩)软弱(1020，泥岩、泥质砂岩)极软弱(10，铝土岩、风化泥岩、粘土、砂质粘土)注：M累计采厚；公式应用*围：单层采厚13m，累计采厚不超过15m；计算公式中±号项为中误差。表10-2、表10-3同。表10-2 厚煤层分层开采的导水裂缝带高度计算公式覆岩岩性计算公式之一(m)计算公式之二(m)坚 硬中 硬软 弱极软弱2 急倾斜煤层(55°90°)煤层顶、底板为坚硬、中硬、软弱岩层，用垮落法开采时的垮落带和导水裂缝带高度可用附表10-3中的公式计算。表10-3 急倾斜煤层垮落带、导水裂缝带高度计算公式覆岩岩性导水裂缝带高度(m)垮落带高度(m)坚 硬中硬、软弱(十)保护层厚度的选取1 缓倾斜(0°35°)、中倾斜(36°54°)煤层(1) 防水平安煤岩柱的保护层厚度，可根据有无松散层及其中粘性土层厚度按附表11-1中的数值选取。表11-1 防水平安煤岩柱保护层厚度(不适用于综放开采) 单位：m覆岩岩性松散层底部粘性土层厚度大于累计采厚松散层底部粘性土层厚度小于累计采厚松散层全厚小于累计采厚松散层底部无粘性土层坚 硬4A5A6A7A中 硬3A4A5A6A软 弱2A3A4A5A极软弱2A2A3A4A注：A=M/n: M累计采厚；n分层层数；附表11-2同。(2) 防砂平安煤岩柱的保护层厚度，可按表11-2中的数值选取。表11-2 防砂平安煤岩柱保护层厚度(不适用于综放开采) 单位：m覆岩岩性松散层底部粘性土层或弱含水层厚度大于累计采厚松散层全厚大于累计采厚坚 硬4A2A中 硬3A2A软 弱2A2A极软弱2A2A2 急倾斜煤层(55°90°)急倾斜煤层防水煤岩柱及防砂煤岩柱的保护层厚度，可按表11-3中的数值选取。表11-3 急倾斜煤层防水及防砂煤岩柱保护层厚度 单位：m覆岩岩性55°70°71°90°abcdabcd坚 硬1518202217202224中 硬1013151712151719软 弱5810127101214注：a松散层底部粘性土层大于累计采厚；b松散层底部粘性土层小于累计采厚；c松散层全厚为小于累计采厚的粘性土层；d松散层底部无粘性土层。(十二)近距离煤层垮落带和导水裂缝带高度的设计计算1 、上、下两层煤的最小垂距h大于回采下层煤的垮落带高度H*m时，上、下层煤的导水裂缝带高度可按上、下层煤的厚度分别选用附表10-2中的公式计算，取其中标高最高者作为两层煤的导水裂缝带最大高度(如图12-1所示)。图12-1 近距离煤层导水裂缝带高度计算(hH*m)2 、下层煤的垮落带接触到或完全进入上层煤*围内时，上层煤的导水裂缝带最大高度采用本层煤的开采厚度计算，下层煤的导水裂缝带最大高度，则应采用上、下层煤的综合开采厚度计算，取其中标高最高者为两层煤的导水裂缝带最大高度(如图12-2所示)。图12-2 近距离煤层导水裂缝带高度计算(hH*m)上、下层煤的综合开采厚度可按以下公式计算(如图12-3所示)。 (12-1)式中：Mz1-2上、下层煤综合开采厚度，m；M1上层煤开采厚度，m；M2下层煤开采厚度，m；h1-2上、下层煤之间的法线距离，m；y2下层煤的冒高与采厚之比。图A.1.6-3 缓倾斜近距离煤层的综合开采厚度3 如果上、下层煤之间的距离很小时，则综合开采厚度为累计厚度： (12-2)式中各参数同公式(12-1)。(十三)地表裂缝深度的实测结果地表裂缝深度与岩性及采深采厚比等因素有关。我国局部煤矿地表裂缝深度的实测结果见表13-1。(十四)含水或导水断层防隔水煤岩柱的设计计算含水或导水断层防隔水煤岩柱的设计附图14-1可参照以下经历公式计算：20 m (14-1)表13-1 局部煤矿地表裂缝深度实测资料矿区或矿名采深采厚比裂缝处岩(土)性裂缝深度(m)附 注*清河门矿松散层0.40.6直接量测开滦唐家庄矿松散层56直接量测开滦*各庄矿松散层1.76直接量测*胜利矿松散层5.0直接量测*胜利矿松散层78直接量测新汶孙村矿松散层2.53.0直接量测枣庄柴里矿1112松散层(砂质粘土)610直接量测扎賚诺尔矿松散层(砂质粘土)1.92.0直接量测*毕家岗矿松散层(砂质粘土)2.83.0槽探合山柳花岭矿3040松散层(砂质粘土)2.14.1槽探结果*李咀孜矿1834松散层(砂质粘土)2.03.0槽探结果峰峰通二矿4080松散层(砂质粘土)6.08.0深沟观测峰峰通二矿19松散层(粘土、亚粘土)10.0槽探结果式中：L煤柱设计的宽度，m；K平安系数，一般取25，一般取4；M煤层厚度或采高，m； p水头压力，MPa； Kp煤的抗拉强度，MPa。图14-1 含水或导水断层防隔水煤岩柱设计(十五)煤层与强含水层或导水断层接触防隔水煤岩柱的设计计算煤层与强含水层或导水断层接触，并局部被覆盖时，防隔水煤岩柱的设计如下：1 当含水层顶面高于最高导水裂缝带上限时，防隔水煤岩柱可按附图15-1a、附图15-1b设计。其计算公式为：L=L1+L2+L3=Hacsc+HLcot+HLcot (15-1)2 最高导水裂缝带上限高于断层上盘含水层时，防隔水煤岩柱按图15-1c设计。其计算公式为：L=L1+L2+L3=Ha(sincoscot)+(Hacos+M)(cot+cot)20 m (15-2)式中:L防隔水煤岩柱宽度，m；L1，L2，L3防隔水煤(岩)柱各分段宽度，m； HL最大导水裂缝带高度，m；断层倾角，°；岩层塌陷角，°； M断层上盘含水层层面高出下盘煤层底板的高度，m； Ha断层平安防隔水煤岩柱的宽度，m。图15-1 煤层与富水性强的含水层或导水断层接触时防隔水煤岩柱设计Ha值应当根据矿井实际观测资料来确定，即通过总结本矿区在断层附近开采时发生突水和平安开采的地质、水文地质资料，计算其水压p与防隔水煤岩柱厚度M的比值Ts=p/M，并将各点之值标到以Ts=p/M为横轴，以埋藏深度为纵轴的坐标纸上，找出Ts值的平安临界限图15-2。Ha值也可以按以下公式计算： (15-3)式中:p防隔水煤岩柱所承受的静水压力，MPa； Ts临界突水系数，MPam； 10保护带厚度，一般取10 m。图15-2 Ts和关系曲线图本矿区如无实际突水系数，可参考其他矿区资料，但选用时应当综合考虑隔水层的岩性、物理力学性质、巷道跨度或工作面的空顶距、采煤方法和顶板控制方法等一系列因素。十六、煤层位于含水层上方且断层导水时防隔水煤(岩)柱的设计 在煤层位于含水层上方且断层导水的情况下附图16-1，防隔水煤岩柱的设计应当考虑2个方向上的压力：一是煤层底部隔水层能否承受下部含水层水的压力；二是断层水在顺煤层方向上的压力。图16-1 煤层位于含水层上方且断层导水时防隔水煤(岩)柱设计当考虑底部压力时，应当使煤层底板到断层面之间的最小距离垂距，大于平安煤柱的高度Ha的计算值，计算结果应大于20 m。其计算公式为20 m (16-1)式中:断层倾角，°；其余参数同前。当考虑断层水在顺煤层方向上的压力时，按含水或导水断层防隔水煤(岩)柱的设计计算煤柱宽度。根据以上两种方法计算的结果，取用较大的数字，计算结果应大于20 m。如果断层不导水附图16-2，防隔水煤岩柱的设计尺寸，应当保证含水层顶面与断层面交点至煤层底板间的最小距离，在垂直于断层走向的剖面上大于平安煤柱的高度Ha时即可,计算结果应大于20 m。图16-2 煤层位于含水层上方且断层不导水时防隔水煤(岩)柱设计(十七)水淹区或老窑积水区下采掘时防隔水煤岩柱的设计 1 巷道在水淹区下或老窑积水区下掘进时，巷道与水体之间的最小距离，应大于或等于巷道高度的10倍。2 在水淹区下或老窑积水区下同一煤层中进展开采时，假设水淹区或老窑积水区的界限已根本查明，防隔水煤岩柱的尺寸应当按含水或导水断层防隔水煤(岩)柱的设计计算煤柱宽度。3 在水淹区下或老窑积水区下的煤层中进展回采时，防隔水煤岩柱的尺寸，应大于或等于导水裂缝带最大高度与保护带高度之和。(十八) 保护地表水体防隔水煤岩柱的设计保护地表水体防隔水煤岩柱的设计，可参照"建筑物、水体、铁路及主要井巷煤柱设计与压煤开采规程"执行。(十九)保护通水钻孔防隔水煤岩柱的设计根据钻孔测斜资料换算钻孔见煤点坐标，按本规*中含水或导水断层防隔水煤(岩)柱的设计的方法留设防隔水煤(岩)柱，如无测斜资料，应当考虑钻孔可能偏斜的误差。(二十)相邻矿井人为边界防隔水煤岩柱的设计1 水文地质简条件单型到中等型的矿井，可采用垂直法设计，但总宽度应大于或等于40 m。2 水文地质复杂型到极复杂型的矿井，应当根据煤层赋存条件、地质构造、静水压力、开采上覆岩层移动角、导水裂缝带高度等因素确定。1多煤层开采，当上、下两层煤的层间距小于下层煤开采后的导水裂缝带高度时，下层煤的边界防隔水煤岩柱，应当根据最上一层煤的岩层移动角和煤层间距向下推算见图20-1a。2当上、下两层煤之间的垂距大于下煤层开采后的导水裂缝带高度时，上、下煤层的防隔水煤岩柱，可分别设计见图20-1b。 Hli导水裂缝带上限;、3各煤层底板以上的静水位高度；上山岩层移动角；下山岩层移动角；y、y、y导水裂缝带上限岩柱宽度；上层煤防水煤柱宽度；2,3下层煤防水煤柱宽度图20-1 多煤层地区边界防隔水煤岩柱设计导水裂缝带上限岩柱宽度y的计算，可采用以下公式：20 m (20-1)式中:Ly导水裂缝带上限岩柱宽度,m; H 煤层底板以上的静水位高度，m; Hli导水裂缝带最大值，m；Ts水压与岩柱宽度的比值，可取。(二十一)以断层为界的井田防隔水煤岩柱的设计以断层为界的井田，其边界防隔水煤岩柱可参照断层煤柱设计，但应当考虑井田另一侧煤层的情况，以不破坏另一侧所留煤岩柱为原则除参照断层煤柱的设计外，尚可参考图21-1所示的例图。L-煤柱宽度；Ls,L*-上、下煤层的煤柱宽度；Ly-导水裂缝带上限岩柱宽度；Ha、Has、Ha*-平安防水岩柱厚度；Hli-导水裂缝带上限；p底板隔水层承受的水头压力图21-1 以断层分界的井田防隔水煤岩柱设计(二十二)水体上采煤防水平安煤岩柱的设计设计防水平安煤岩柱的原则是，不允许底板采动导水破坏带涉及水体，或与承压水导升带沟通。因此，设计的底板防水平安煤岩柱厚度(ha)应大于或等于导水破坏带(h1)和阻水带厚度(h2)之和(附图22-1a)，即：hah1+ h2 (22-1)如果底板含水层上部存在承压水导升带(h3)时，则底板平安煤岩柱厚度(ha) 应大于或等于导水破坏带(h1)、阻水带厚度(h2)及承压水导升带(h3)之和(附图22-1b)，此时hah1+ h2 + h3 (22-2)如果底板含水层顶部存在被泥质物充填的厚度稳定的隔水带时，则充填隔水带厚度(h4)可以作为底板防水平安岩柱厚度(ha)的组成局部，见图-1c，则hah1+ h2 + h4 (22-3)图22-1 底板防水平安煤岩柱设计示意图a无导升带的正常底板条件；b存在导升带；c底板含水层顶部存在充填隔水带(二十三)底板采动导水破坏带深度(h1)的计算1统计公式法底板采动导水破坏带深度可通过现场观测获得。我国煤矿的观测结果说明，底板采动破坏程度主要取决于工作面的矿压作用，其影响因素有开采深度、煤层倾角、煤层开采厚度、工作面长度、开采方法和顶板管理方法等。其次是底板岩层的抗破坏能力，包括岩石强度、岩层组合及岩石裂缝发育状况等。表23-1中仅列出与底板采动破坏深度关系最密切的工作面斜长、采深、采厚和倾角等因素的实测参数，其统计*围工作面斜长30200m，采深1001000m，倾角4°30°，一次采高0.95.4m(分层开采总厚度10m)。采用回归分析，只考虑工作面斜长，得出下述统计公式：h1=0.7007+0.1079L (23-1)h1=0.303L0.8 (23-2)式中：h1底板采动导水破坏带深度，m； L壁式工作面斜长，m。假设考虑采深、倾角和工作面斜长，则可得下述统计公式： h1=0.0085H+0.1665+0.1079L-4.3579 (23-3)式中：H开采深度，m；煤层倾角，°。断层带附近的采动导水破坏带深度比正常岩层中增大约0.51.0倍。2理论计算法应用断裂力学及塑性力学理论，可得到以下公式：h1=1.572H2L/4Rc2 (23-4) (23-5)表23-1 实测工作面底板采动导水破坏带深度序号工作面地点采深H(m)倾角(°)采高M(m)工作面斜长L(m)破坏带深度h1(m)备注1*王凤矿1930面10313216202.580102*王凤矿1830面123151.170683*王凤矿1951面123151.110013.44峰峰二矿2701面145161.5120145峰峰三矿3707面130151.4135106峰峰四矿4804、4904面12100+10010.7协调面开采7肥城曹庄矿9023面132164189510598肥城白庄矿7406面2252491.9601407.28.49*双沟矿1024、1028面2782961.060+7010.5对拉面开采10澄合二矿22510面30081001011韩城马沟渠矿1100面230102.31201312*三矿128面230263418020采2分层破坏达24m13*矿7802面23428443.016016.414*矿7607窄面31033045.4609.715*矿7607宽面31033045.410011.716*新庄孜矿4303面310261.812816.817井陉三矿5701面227123.5303.5断层破坏带深度7m18井陉一矿4707小面35045097.5348分层采厚4m，破坏深度约6m19井陉一矿4707大面35045094.0456.5采一分层20开滦赵各庄矿1237面900262.020027包括顶部煤8m煤折合岩石底板约23m21开滦赵各庄矿2137面1000262.020038含8m煤且底板原生裂隙发育22新汶华丰矿41303面480560300.9412013式中：底板岩体平均容重，MN/m3；H采深，m；L壁式工作面斜长，m；Rc岩体抗压强度，一般取岩石单轴抗压强度的0.15倍，MPa；0底板岩体内摩擦角，°。(二十四)底板阻水带厚度(h2)的计算1试验法阻水系数是在现场用钻孔水力压裂法实测的表示单位底板隔水岩层平均阻水能力的系数，可用下式表示： (24-1)式中：Z阻水系数，MPa/m；R裂缝扩展半径，一般取4050m；Pb岩体破裂压力，与地应力和岩体抗拉强度有关。采用公式24-2计算。 (24-2)式中：Pb使岩体破裂时的临界水压力，MPa；h作用于岩体的最小水平主应力，MPa；H作用于岩体的最大水平主应力，MPa；T岩体的抗拉强度，MPa；P0岩体孔隙中的水压力，MPa。阻水带厚度等于作用在底板上的水压力(P)除以阻水系数(Z)，即 h2=P/Z (24-3)我国局部矿区用钻孔水力压裂试验实测的各类岩层的阻水系数资料列入表24-1、表24-2中。由表中资料可知：不同岩层阻水系数一般是：中、粗粒砂岩0.30.5 MPa/m、细粒砂岩约0.3MPa/m左右、粉砂岩约0.2MPa/m左右、泥岩0.10.3MPa/m、石灰岩约0.4MPa/m左右；断层带因其中充填物性质及胶结或密实程度不同，其阻水能力变化很大，按弱强度充填物考虑，其阻水系数为0.050.1MPa/m。2理论计算法表24-1 钻孔水力压裂试验底板岩层阻水系数资料试验地点岩性试验序号破裂压力(Pb)(MPa)阻水系数(Z) (MPa/m)平均阻水系数(Zc) (MPa/m)备注开滦赵各庄矿井下五道巷，取样深度434m中粒砂岩113.440.3130.331现场钻孔水力压裂试验，破裂半径R取43m215.000.349细粒砂岩110.440.2430.285214.000.326粉砂岩19.000.2090.19427.690.179泥 岩112.620.2930.293铝土岩14.890.1140.114开滦赵各庄矿井下十二道巷，取样深度1070m中粗粒砂岩125.000.5810.491室内三向围压水力压裂试验，取样于开滦赵各庄矿。三向围压：1=24.024.5MPa2=13.114.2MPa3=19.020.5MPa227.000.628320.000.465412.500.290中粒砂岩115.000.3490.37729.000.210320.00.465414.000.326523.000.535细粒砂岩113.000.3020.302细砂岩15.000.1160.209213.000.302泥岩115.000.3490.393215.000.349317.500.406420.200.470*九里山矿，取样深度约300m石灰岩125.000.5810.399室内三向围压水力压裂试验模拟*九里山矿三向围压：1=8.94MPa2=3.84MPa3=2.95MPa210.500.244316.000.372表24-2钻孔压水串通破坏试验底板岩层阻水系数资料试验地点岩 性压水孔间距(m)水压力 (MPa)阻水系数 (MPa/m)峰峰二矿砂质页岩(在采动破坏带内)101.240.124峰峰三矿页岩层内2.52.501.0001.72.501.471峰峰三矿砂质泥岩充填在古陷落柱内12.72.92.72.9王凤矿小青煤绞车道细砂岩0.50铝土泥岩0.43王凤矿小青煤南五巷上山断层带102.20.22王凤矿一坑粉砂岩、中粒砂岩、铝土泥岩131.210.093马沟渠矿石英砂岩、砂岩、粉砂岩、铝土泥岩0.730.800.130.24*一矿铝土泥岩、粗砂岩2.456.800.780.1120.325采用薄板理论可得出，底板岩层阻水带厚度的计算公式为： (24-4)式中：h2底板阻水带厚度，m；h1底板采动导水破坏带深度，m；底板岩层平均容重，MN/m3；P作用于该区底部的水压，MPa；St底板岩体抗拉强度，一般取岩石抗拉强度的0.15倍，MPa； (24-5)式中：L壁式工作面斜长，m；Ly沿推进方向工作面老顶初次来压步距，m。(二十五)承压水导升带高度确实定承压水导升带的高度(h3)可采用物探和钻探方法确定，一般可在井下巷道中用电测深方法进展探测，必要时用钻探验证。当井下物探与钻探条件受限制时，也可通过以往勘探钻孔资料分析确定。断层带附近的承压水导升带高度一般比正常岩层中增大，有时甚至可到达或超过煤层。(二十六)底板含水层顶部充填隔水带厚度确实定底板含水层顶部充填隔水带厚度(h4)可以采用物探和钻探方法综合确定，表26-1为现场实测结果。表26-1各矿区奥陶系灰岩含水层顶部充填隔水带厚度实测资料矿区*峰峰邯邢肥城霍州渭北、韩城奥灰顶部充填隔水带厚度(m)20302003005010151020充填特征有粘土充填裂隙粘土或钙质充填裂隙局部充填粘土充填含水差后期沉积物充填充填(二十七)水体上采煤防水平安煤岩柱平安度的评定当计算所得平安煤岩柱尺寸(ha)小于煤层底至含水层顶之间的实际厚度(hd)时，承压含水层上采煤的平安度符合要求；当计算所得平安煤岩柱(ha)大于实际厚度时，可采用以下方法进一步评定：1 突水系数法底板突水系数可采用下式计算： (27-1)式中:s突水系数，MPa/m； p底板隔水层承受的水压，MPa； M底板隔水层厚度，m；底板受构造破坏块段突水系数一般不大于0.06 MPa/m，正常块段不大于0.1 MPa/m。当计算的突水系数小于临界突水系数时，可以实现平安开采，否则需要采用疏水降压、注浆加固等措施，以防止发生突水。附表27-1列出了局部矿井的临界突水系数值。表27-1 局部矿井的临界突水系数值矿区名称峰峰*井陉突水系数(MPa/m)0.0660.0760.060.100.060.100.060.152 经历类比法通过分析大水矿区底板突水资料，得出了有关矿(区)底板实际厚度(hd)与底板所能承受的极限水压力(Pj)的关系式：1*矿区(1) 黑山矿Pj=0.00177hd2+0.015hd-0.43 (27-2)(2) 石谷矿和夏庄矿Pj=0.0016hd2+0.015hd-0.3 (27-3) (3) 洪山矿和寨里矿Pj=0.001hd2+0.015hd-0.158 (27-4) (4) 双山矿和埠村矿Pj=0.00084hd2+0.015hd-0.168 (27-5)2*矿区Pj=0.0017hd2-0.025hd+0.33 (27-6) 3峰峰矿区Pj=0.0006hd2+0.026hd (27-7)当底板所能承受的极限水压力(Pj)大于实际水压力(P