基础施工阶段施工总平面布置图总说明1.docx

晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造工程基础施工阶段一次场区平面布置规划中国建筑第六工程局晋江安海鸿塔片区旧城改造工程项目部二O一二年八月十五日施工组织设计（方案）报审表工程名称：晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造项目编号:致：中国建筑技术集团（监理单位全称）我方已根据现场实际情况及相关资料完成了晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造工程基础施工阶段一次场区平面布置规划的编制,请予以审查和批准.附：晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造工程基础施工阶段一次场区平面布置规划承包人（章）承包人代表日期确认或修改意见：监理单位（章）监理工程师H期审批意见：发包人（章）发包人代表B期说明：L本表一式三份，由承包人、监理单位、发包人按合同规定程序填审批页项目名称：晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造项目编制单位：中国建筑第六工程局晋江安海鸿塔片区旧城改造工程项目部编制人日期年月曰会审人员部门签字审核意见日期质量年月曰安全年月日年月曰年月曰年月日年月口年月曰审核人签字（章）年月日批准人签字（章）年月日1、基础施工阶段施工总平面布置总说明1Ll工程概况11.2施工总平面布置的依据2L3施工总平面布置的原则21.4施工总平面布置的主要内容3L5施工总平面布置与管理41.6二次施工场地布置42、场地平整后打桩时期场区现状图53、场区坐标及高程控制点平面布置图53.1场区测量控制点平面布置说明53.2场区坐标及高程控制点平面布置图84、基础施工阶段临时道路布置图85、基础施工阶段施工总平面布置图256、基础施工阶段临时用电平面布置图257、基础施工阶段临时用水平面布置图25附图1、基础施工阶段施工总平面布置总说明1.1工程概况1. 1.1工程建设概况工程名称晋江市安海区域海东鸿塔片区旧城改造项目工程地址晋江市安海镇鸿塔小区旁建设单位福建侨成房地产开发监理单位中国建筑技术集团设计单位福建省合道建筑设计勘察单位福建省泉州工程勘察院总包单位中国建筑第六工程局质监单位晋江市建设工程质量监督站承包方式包工包料建设工期630天（日历数）质量标准达到国家建筑工程施工质量验收统一标准（合格）施工范围l-A1-5地块工程：1#32#共29栋高层（1733层）、3栋一层地下室、3栋3层裙房及配套设施总建筑面积约61760Onf（地下面积约95000ml）合同造价约15亿元工程主要功能或用途工程主要功能为住宅、沿街商业网点；集中商场。地下室为设备用房及机动车、非机动车车库。战时设六级人防单元。1.1. 2施工现场现状截至目前本工程施工现场现状为：除A1-5地上有2处宗庙祠堂未拆除、Al-2地块东部地上有4处电杆等设施未拆除外，场地无其它地上障碍物。现场除Al-5地上局部未拆除建筑物部位外场区平整基本完成，Al-4、Al-5地块桩基正在施工；场地北部、东部和南部临时围挡已封闭；西部兴安公路正在施工；AlT（北、东）、A1-2（东）、A1-4（南）地块外部设置排水沟降排水，以方便桩基施工。目前，现场没有采取深基坑支护和降水措施。场地标高及地下室与临时围挡的距离等详见场区平整后打桩时期场区现状图。L1.3工程总平面布置的难点（1）基坑深、水位高：地下室基坑开挖深度最深达IIm左右（超过5m施工方案须专家论证），地下水位除Al-I为平均1.05m外，其它地块地下水位平均值约为2.06m。鉴于上述水文地质情况，如不采取边坡支护和深基坑降水，将难以保证现场施工的质量、进度，且存在重大安全隐患。对于场区东部基坑边坡建议采用喷锚支护；A1-5地块西部、南部淤泥地带不适宜喷锚支护,建议采用碎灌注桩加帽梁支护；Al-4局部狭窄地段以及Al-1、AI-3地块北部边坡高且边距小的部位也建议采用碎灌注桩加帽梁支护。基坑降水建议采用井点降水。（2）道路出入受限：本工程地处南部、北部、东部均与居民区和商业网点为邻，而且道路运行、停靠车辆多。目前进出现场道路可由南边鸿江西路、西部兴安路和东部海八路进出，但海八路道路车流多且有临街商业店铺，一般情况下只能考虑单向行车；其它两条道路为进出车辆主出入口。而从场地通到兴安路需穿过正在施工的规划路。因此，建设单位必须与正在施工规划路的施工单位进行协调，修筑施工便道，保证车辆通行。（3）施工场地狭小：由于现场三个地下室之间必须设置主干道路，但地下室之间最近距离仅为7m,周边围挡支撑距地下室最近距离不到4.1m。为保证施工临时道路、现场仓库以及施工管理用房设置，必须采取基坑支护措施；AI-3、A1-5地块加工区、堆场等需要设在A2、A3地块上才能满足施工生产需要。（4）材料用量大：由于地下室面积大（约9500On）D、几何尺寸长，碎用量约为100OOOn?,钢筋用量约为IOooOI。同时近30万M的模板、近8000群的木方、钢管支架约为7000t、钢管扣件约为120万个及大量的措施用料、周转料具需要运进现场，因此，施工道路通达通畅是确保该工程工期的关键。L2施工总平面布置的依据（1）施工合同相关要求（2）建筑总平面图（120730电子版）（3）施工部署、施工总进度计划安排和施工工艺流程（4）施工用地范围和水电源位置（5）业主提供的现场及周围作业条件1.3施工总平面布置的原则（1）施工现场布置要紧凑合理，尽量少占用场地面积;（2）按照施工区域分别布置材料堆放、加工棚等生产设施，尽量减少交叉作业、相互干扰；（3）科学规划施工道路，保证运输道路通畅；（4）考虑主体施工阶段平面布置，减少搬迁、拆改等情况发生；（5）优先保证施工生产需要，在可能的情况下考虑办公、生活需要；（6）尽量采用统一定型的临建房屋和加工棚，以便周转利用；（7）符合节能、环保、安全和消防等要求；（8）遵守当地主管部门和业主关于施工现场安会文明施工的相关规定。1.4施工总平面布置的主要内容施工现场按照项目部施工部署中的分区即Al-KAl-3地块为一区、AI-2、A1-4地块为二区、AI-5地块为三区进行平面布置。（1）场地进出口：现场拟设7个进出口，其中在鸿江西路3个；海八路1个；兴安公路3个。兴安路出入口需穿过正在施工的兴安公路。其中鸿江西路和兴安公路出入口为主要通道，在主要出入口设置大门。要求建设单位对于A1-5地块西侧要协调兴安公路尽快完成施工，确保本场区平面布置图中，西侧路口畅通。A2地块虽然暂不施工，但该区西侧基坑边土方未平整，请建设单位协调平整，确保现场周边道路连贯畅通。（2）堆场、加工场、仓库位置：钢筋堆场及加工棚布置：一区主要布置在场地周边（A2地块上、A3地块和AIT地块东部）；二区主要布置在一区场地上（由于一区比二区晚开工约一个月），三区主要布置在北侧A2地块上。其它材料就近堆放、加工。库房应根据现场情况设置。（3）场内运输道路位置：场内道路是布置重点，场地道路必须满足碎罐车等通行需要。地下室之间道路考虑将土方下挖至一定高度后修筑临时道路；基坑周边尽可能布置道路。由于场地限制，单行道一般采用3.5In宽；主干道宽68m,保证大型运输车辆通行。（4）办公性施工设施位置：现场只设置办公、值班室等临时用房，职工宿舍等生活用房在场外布置。拟在鸿江西路正门西侧、海八路一侧设置办公室等。临建房屋采用彩板房搭设。（详见临时用房平面布置图及临建1、临建2、临建4现场管理用房平面布置图），但在基础支护的条件下，才能确保临时管理用房的场地。（5）水电管网:根据业主提供的变压器位置和临时水源分区布置临时水电管线，为满足施工需要，我方要求一区和二区各采用三台变压器；三区采用二台变压器，钢筋加工区另增加一台。现场临时水源接驳口水管为DN80,不能满足消防要求，请建设单位重点考虑；现场临时水主干管只能采用DN80；临时用电的主电缆及临时用水的主干管道沿围挡布置。（6）泵车等设备位置：由于场地小，泵车只能布置在大门口、二区和三区间、主干道等局部位置。塔吊基础桩应于打工程桩时一起施工，二次土方开挖前将塔吊安装完毕。塔吊位置等详见平面布置图。（7）其它现场拟设地磅一个、门禁系统，设置在鸿江西路正门；现场业主未完成的围挡，项目部将根据现场情况予以完善，具体做法详见后附图（拟建围挡示意图）。场地大门口设门卫室。L5施工总平面布置与管理（1）总平面管理应以施工总平面规划为依据，现场将根据工程进度情况，对施工总平面布置进行调整、补充和修改，以满足不同时间的需要。（2）总平面管理由项目部对施工总平面进行统一管理，各区域项目分部进行区域管理，各个区域内部有关道路、动力管线、排水沟渠及其他临时工程的施工、维修、养护由相关区域负责。（3）总平面管理将根据不同时间和不同需要，结合实际情况，合理调整场地；对运输大宗材料的车辆，作出妥善安排，避免拥挤堵塞；施工现场由项目副经理负责，并设专职组，负责平面管理。L6二次施工场地布置二次场布的时间：在地下室顶板完成和外部回填土完成后，进行二次场布。二次场布主要内容：重新规划施工临时道路；重新规划现场作业棚，将作业棚设置在地库顶板适当区域位置；重新规划临时水管线，设加压泵房；重新规划临时电;增设管理用房；增设厕所卫生设施；增设现场排水沟设施；增设企业形象标识等。2、场地平整后打桩时期场区现状图详见附图3、场区坐标及高程控制点平面布置图3.1 场区测量控制点平面布置说明1 .1.1编制依据1、福建侨成房地产开发提供的总平面图。2、福建侨成房地产开发提供的福州极点测绘出具的测绘控制点点之记。3、土建工程施工涉及的有效国家建筑工程施工质量验收规范和规程：工程测量规范(GB50026-2007)°4、建筑施工测量手册。3 .1.2现场坐标控制点引测1、仪器选用该工程测量选用SOUTH302B电子全站仪一台，NAL124自动安平水准仪一台，5米塔尺1把。NAL124自动安平水准仪每公里往返测高差中数标准偏差±2.Omm,补偿器补偿范围不小于±15',安平误差不大于0.5；2、校核起始依据，建立建筑物控制网1)、校核起始依据定位测量前，根据甲方提供的福州极点测绘出具的测绘控制点点之记三个相互关联的测绘院控制点N336(X=2734253.979,Y=495986.960,ZM.767).测绘院控制点N337(X=2734125.148,Y=495849.223,ZM.716)和测绘院控制点N338(X=2734069.323,Y=495689.32,Z=4.240),作为场区控制依据点，因甲方提供的控制点均在市政道路路面上，且工地围挡高5米，工程施工无法直接利用该控制点。必须进行控制点的引测，将控制点引入工地，并作长期性的固定保护工作。2)、布控引测点计划本工程场地面积大，场边堆积土方比较高，给测绘工作带来的难度较高，应先进行初步定点引测，初步引测初步确定10个控制点(A-OKA-02、A-O3、A-04、A-O5、A-O6、A-07、A-08、A-09、A-10)的大概位置，位置确定要考虑将来的土方开挖，临时道路施工，临时办公室位置等对其造成破坏，尽量选择靠近围挡和不经常过车的地方，以免对影响引测点的准确性。确定大概位置之后扎08钢筋，钢筋扎入30cm,外露20Cnb并在四周撒白灰以作标识，大门的一侧必须作一个引测控制点，否则无法与围挡外道路上的测绘院控制点相连。3）、引测控制点施工租用挖掘机对已经选择好的引测控制点作基础处理，将四周的大条石，建筑垃圾清理出来，对松散基础做夯实处理并挖土挖坑，挖坑要求：坑的长宽高为IOoOnUnXlOoOnHn×1000mm（共10个坑），并夯实坑底，人工浇筑混凝土（普通C20混凝土）并振捣密实，基础顶面支模60OnnnX60Oinnb高出地面100lnnb基础顶面有预埋钢板，钢板提前制作共10块，钢板尺寸为25OnImX25Omnb厚12mm,每块钢板板面焊接四根长40OnUn的二级螺纹中16钢筋，钢板中心在机床上冲一个直径2mm,深2mm的圆点坑，作为坐标对点之用，钢板居中安装，必须保证安装完成后的钢板水平，消除高程测量的误差，且高出混凝土3-5mm,之后抹灰找坡，防止钢板中间积水，安装完成后用红油漆以钢板所冲的的圆点为中心画一个直径60mm的圆，以便于找点，并在混凝土基座上标出引测控制点点号。oolr)r-4080 木坐屣位点混凝土墩座嘈一 E HIT剖面4）、坐标点及高程的测量和复核用SOUTH302B型全站仪，以测绘院控制点N338为测站点,N337为后视点，通过施工现场大门，定出大门一侧已作好的引测控制点A-03的坐标，记录下来，将全站仪移至A-03,后视N338,再定出引测点A-01、A-O2、A-O4、A-O5、A-O6、A-O7、A-O8、A-O9、A-IO的坐标。用NAL124自动安平水准仪架于k点以N337、N338等已知点的高程作为基准点，向各控制点立塔尺进行测量，经过高程的叠加换算出各控制点的高程。高程的复核用闭合导线法进行复核，坐标的复核为用引测的点的坐标作为测站点和后视点去放样测绘院给出的坐标点，经复核后坐标高程值见下表：福州极点测绘控制点成果引测至施工现场的控制点坐标及高程表施工现场引测控制点点号X（坐标）Y（坐标）Z（高程）A-Ol2734112.214495551.0824.529A-022734098.198495648.8614.207A-032734100.763495745.2744.169A-042734140.139495831.7254.673A-052734246.417495961.0345.028A-062734327.235495950.2625.237A-072734393.852495923.7885.257A-082734494.254495858.9187.038A-092734489.565495779.81010.354A-IO2734496.215495709.99611.9375）、精度要求平面控制网导线精度不低于1/10000,高程控制测量闭合差不大于±30Jrun（L为附合路线长度以km计）。在测设建筑物控制网时，首先要对起始依据进行校核。根据红线桩及图纸上的建筑物角点坐标，反算出它们之间的相对关系，并进行角度、距离校测。校测允许误差：角度为±12,；距离相对精度不低于为1/15000。对起始高程点应用附合水准测量进行校核，高程校测闭合差不大于±1（）五mm（n为测站数）。测设完的控制点应用围栏妥善保护，长期保存，并在施工一段时间后复验桩点坐标准确性。3. 1.3引测控制点维护每个引测控制点的维护栏采用钢管搭设防护栏杆，刷黄黑油漆，间隔间距300mm。做法如图所示：1500引河拴制点四面用钢管搭设防护栏3.2 场区坐标及高程控制点平面布置图详见附图4、基础施工阶段临时道路布置图3.3 道路剖面图详见附图3.4 边坡稳定计算书4. 2.1一区边坡稳定计算书本计算书为一区AlT地块东侧边坡稳定计算，该计算书参照建筑施工计算手册（江正荣编著中国建筑工业出版社）、实用土木工程手册（第三版杨文渊编著人民教同出版社）、地基与基础（第三版中国建筑工业出版社）、土力学等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。（一）参数信息：条分方法：瑞典条分法；条分块数：20；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：3.500；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.000；放坡参数：序号放坡高度(In)放坡宽度(m)平台宽度(m)条分块数14.505.701.000.00荷载参数：序号类型面荷载q(kPa)基坑边线距离b°(m)宽度b(m)1局布30.001.53土层参数：序号土名称土厚度坑壁土的重度Y坑壁土的内摩擦角6内聚力C饱容重(m)(kNm3)(°)(kPa)(kNm3)1杂填土2.0019.5010.005.0020.002粉质粘土2.1018.5019.0028.0021.003残积砂质粘性土14.7019.1026.3018.5021.00(二)计算原理：根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照规范要求，安全系数要满足21.3的要求。()计算公式：Fs=cili+(hli+,h2i)bi+qbicos01tanl)(hli+,h21)bl+qbisin0i式子中：E一土坡稳定安全系数；Cl一土层的粘聚力；第i条土条的圆弧长度；一土层的计算重度；o一第i条土中线处法线与铅直线的夹角；6,一土层的内摩擦角；bi-第i条土的宽度；h第i条土的平均高度；h-第i条土水位以上的高度；h2第i条土水位以下的高度；,一第i条土的平均重度的浮重度；q第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系，求得h,为：h.=(r2-(i-0.5)Xb-I02),z2-r+lo-(i-O.5)×bitan式子中：r一土坡滑动圆弧的半径；1。一坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；a一土坡与水平面的夹角；L的计算公式hn=hw-(r-hicos1)×cosi-rsin(+)-H当*2h时，取ho=h1;当hitWO时,取Ni=0；Fhi的计算公式：h2i=h-hli;h.一土坡外地下水位深度；Ii的几何关系为：li=arccos(i-l)×bi-l0)r-arccos(i×b-l0)r×2×r×)360i=90-arccos(i-0.5)×bi-l0)r(四)计算安全系数：将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心XGn)圆心YGn)半径RGn)第1步1.33329.0192.7706.6257.181示意图如下：计算结论如下：第1步开挖内部整体稳定性安全系数FS=1.333>1.30满足要求！相对标高-4.500m4.2.2二区边坡稳定计算书2-2剖面边坡稳定性计算计算书本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。(一)参数信息：条分方法：瑞典条分法;条分块数：20；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.300；放坡参数：序号放坡高度(In)放坡宽度(In)平台宽度(In)条分块数12.004.000.000.0022.553.831.000.00荷载参数：不考虑荷载，即基坑顶不得有额外荷载。土层参数：序号土名称土厚度坑壁土的重度Y坑壁土的内摩擦角6内聚力C饱容重1(m)填土2.00(kNm3)(°)19.5010.00(kPa)(kNm3)5.0022.002粉质粘土3.0017.5017.7026.3022.003残积砂质粘性土19.5019.1026.3018.5022.00(二)计算原理：根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照规范要求，安全系数要满足21.3的要求。()计算公式：Fs=cil1+(hll+'h2i)bi+qbicositanl)(hli+,h21)bi+qbisini式子中：K一土坡稳定安全系数；Ci一土层的粘聚力；L一第i条土条的圆弧长度；一土层的计算重度；一第i条土中线处法线与铅直线的夹角；6：一土层的内摩擦角；bi-第i条土的宽度；h第i条土的平均高度；h-第i条土水位以上的高度；h2第i条土水位以下的高度；,一第i条土的平均重度的浮重度；q第i条土条土上的均布荷载；工其中，根据几何关系，求得h为：hl=(r2-(i-O.5)Xb-Io2),z2-r+lo-(i-O.5)×bitan式子中：r一土坡滑动圆弧的半径；1。一坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；a一土坡与水平面的夹角；hr的计算公式hi=h.-(r-hicosi)×cosi-rsin(B+a)-H当hiHh时，取hii=hi;当hiWO时，取L=0；h2的计算公式：h2i=hi-hi;h.一土坡外地下水位深度；Ii的几何关系为：li-arccos(i-l)×bi-l0)r-arccos(i×bi-lo)r×2×r×)360i=90-arccos(i-0.5)×bi-lo)r(四)计算安全系数：将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m)圆心Y(m)半径R(In)1.32132. 1982.0573. 3913. 966示意图如下:计算步数安全系数第2步1.442示意图如下：滑裂角(度)圆心XGn)31.2953.953圆心Y (In)半径R (m)7. 2728. 277计算结论如下：第1步开挖内部整体稳定性安全系数FS=1.321>1.30满足要求！相对标高-2.OOOm第2步开挖内部整体稳定性安全系数Fs=1.442>1.30满足要求！相对标高-4.550m2-3剖面边坡稳定性计算计算书本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。(一)参数信息：条分方法：瑞典条分法；条分块数：20；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.300；放坡参数：序号放坡高度(In)放坡宽度(m)平台宽度(m)条分块数15.OO5.OO1.OOO.OO荷载参数：序号类型面荷载q(kPa)基坑边线距离b°(m)宽度b(m)满布100. OO土层参数：序号土名称土厚度坑壁土的重度Y坑壁土的内摩擦角6内聚力C饱容重(m)(kN/m3)(o)(kPa)(kNm3)1残积砂质粘性土15.0019.1026.3018.5022.00(二)计算原理：根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照规范要求，安全系数要满足21.3的要求。(三)计算公式：Fs=cil1+(h1+'h2.)bi+qbicositanl)(hi+,h2i)bl+qbisinl式子中：R一土坡稳定安全系数；Ci一土层的粘聚力；L-第i条土条的圆弧长度；一土层的计算重度；一第i条土中线处法线与铅直线的夹角；6：-土层的内摩擦角；bl-第i条土的宽度；h第i条土的平均高度；h”第i条土水位以上的高度；Fhi第i条土水位以下的高度；,一第i条土的平均重度的浮重度;q一第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系，求得h,为：h.=(r2-(i-0.5)Xb-I02),z2-r+lo-(i-O.5)×bitan式子中：r一土坡滑动圆弧的半径；1。一坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；a一土坡与水平面的夹角；L的计算公式h11=hw-(r-hicosi)Xcos-rsin(+a)-H当ho2h时，取hi=h.；当hiWo时，取hn=0；h2的计算公式：h2i=hi-hli;h.一土坡外地下水位深度；L的几何关系为：l>=arccos(i-l)×bi-lo)r-arccos(i×bi-l0)r×2×r×)360i=90-arccos(i-0.5)XbiTO)r(四)计算安全系数：将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(In)圆心Y(In)半径R(In)第1步1.50436.9881.0947.7737.850示意图如下：计算结论如下：第1步开挖内部整体稳定性安全系数Fs=1.504>1.30满足要求！相对标高-5.000m2-4剖面土坡稳定性计算计算书本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。(一)参数信息：条分方法：瑞典条分法；条分块数：20；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.300；放坡参数：序号放坡高度(In)放坡宽度(In)平台宽度(m)条分块数11.501.500.000.0023.504.381.000.00土层参数:序号土名称土厚度坑壁土的重度Y坑壁土的内摩擦角6内聚力C饱容重(m)(kNm3)(°)(kPa)(kNm3)1填土1.5019.5010.005.0022.002粉质粘土1.0017.5017.7026.3022.003残积砂质粘性土20.0019.1026.3018.5022.00(二)计算原理：根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照规范要求，安全系数要满足21.3的要求。(三)计算公式：Fs=cill+(hll+,h2i)bicosltani(hll+'h2>)bisin1式子中：K一土坡稳定安全系数；Ci一土层的粘聚力；Ii一第i条土条的圆弧长度；一土层的计算重度；，一第i条土中线处法线与铅直线的夹角；6：一土层的内摩擦角；b一第i条土的宽度；h,一第i条土的平均高度；h11-第i条土水位以上的高度；Fhi第i条土水位以下的高度；,一第i条土的平均重度的浮重度;其中，根据几何关系，求得h为：hi=(r2-(i-0.5)×b-lo2),z2-r+lo-(i-O.5)×bitan式子中：r一土坡滑动圆弧的半径；1。一坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；a一土坡与水平面的夹角；"的计算公式hii=hw-(r-hicosJXcos-rsin(B+a)-H当hi2h时，取Ni=hi;当hiWO时，取L=0；h2的计算公式：h2i=hi-hi;h.一土坡外地下水位深度；Ii的几何关系为：li=arccos(i-l)×bi-l0)r-arccos(i×bi-lo)r×2×r×)360i=90-arccos(i-0.5)×bi-lo)r(四)计算安全系数：将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心XGn)圆心Y(In)第1步1.36834.4890.4222.276半径R(m)2.315计算步数安全系数滑裂角(度)圆心XGn)圆心YGn)第2步 L 33437.6241. 6757.898不意图如卜：半径R (m)8. 074示意图如下：相对标局相对标高计算结论如下：第1步开挖内部整体稳定性安全系数FS=1.368>1.30满足要求!-1.500m第2步开挖内部整体稳定性安全系数Fs=1.334>1.30满足要求!-5.OOOm4.2.3三区边坡稳定计算书此计算书为三区Al-5地块淤泥层边坡稳定计算书。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。(一)参数信息：条分方法：瑞典条分法；条分块数：20；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.500；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.200；放坡参数：序号放坡高度(In)放坡宽度(m)平台宽度(m)条分块数14.709.401.000.00荷载参数：序号类型面荷载q(kPa)基坑边线距离b0(m)宽度b1(m)1局布10.00103土层参数:序号土名称土厚度坑壁土的重度Y坑壁土的内摩擦角6内聚力C饱容重(m)(kNm3)(°)(kPa)(kNm3)1填土3.4019.5010.005.0022.002淤泥1.7016.108.5010.4022.003粘性土13.5219.1026.3018.5022.00(二)计算原理：根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照规范要求，安全系数要满足21.3的要求。(三)计算公式：Fs=cili+(hll+,h2i)bi+qbicos01tan1)(h11+,h2i)bi+qbisin式子中：K一土坡稳定安全系数；Ci一土层的粘聚力；I1一第i条土条的圆弧长度；一土层的计算重度；,一第i条土中线处法线与铅直线的夹角；6：-土层的内摩擦角；b-第i条土的宽度；h第i条土的平均高度；h1一第i条土水位以上的高度；一第i条土水位以下的高度；,一第i条土的平均重度的浮重度；q第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系，求得h为：hl=(r2-(i-O.5)Xb-Io2),z2-r+lo-(i-O.5)×bitan式子中：r一土坡滑动圆弧的半径；1。一坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；a一土坡与水平面的夹角；hr的计算公式hi=h.-(r-hicosi)×cosi-rsin(B+a)-H当hiHh时，取hii=hi;当hiWO时，取L=0；h2的计算公式：h2i=hi-hi;h.一土坡外地下水位深度；Ii的几何关系为：li-arccos(i-l)×bi-l0)r-arccos(i×bi-lo)r×2×r×)360i=90-arccos(i-0.5)×bi-lo)r(四)计算安全系数：将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(In)圆心Y(In)半径R(In)第1步0.98340.1653.7798.7879.565示意图如下：计算结论如下:第1步开挖内部整体稳定性安全系数FS=O.983<1.30不满足要求！相对标高-4.700m经计算可知必须采取支护措施，否则不能满足基坑安全要求。4.3基础施工阶段临时道路布置图详见附图5、基础施工阶段施工总平面布置图详见附图6、基础施工阶段临时用电平面布置图详见附图7、基础施工阶段临时用水平面布置图详见附图