车站钢筋笼吊装专项方案.docx

1、编制依据12、工程概况12.1、 项目简介12.2、 钢筋笼参数22.3、 周边环境23、施工筹划23.1、施工进度计划33.2、 劳动力安排计划33.3、机械设备安排计划41.4、 材料进场计划43. 5、illlj*4、钢筋笼吊装方案54. 1、吊装说明54.2、 吊点布置及计算54.2.1、 1、纵向吊点计算54.2.2、 横向吊点计算64.2.3、 异形幅吊点计算74.3、 钢筋笼加固84.4、 吊装步骤94.5、 吊具配置114.5.1、 起吊扁担配置及验算114.5.2、钢丝绳配置及验算134.5.3、卸扣、滑轮配置154.6、吊机设备选型154.6.1、主吊机选型154.6.2、副吊机选型174.6.3、安全系数验算184.7、吊攀受力验算184.8、焊缝强度验算194.9、搁置扁担受力计算194.10、地基承载力验算196、吊装施工措施206.K钢筋笼制作、焊接质量保证措施206.2、防止钢筋笼散架措施206.3、 防止吊机倾覆措施216.4、 钢筋笼定位控制措施218、安全管理211. 1、安全保证体系228. 2、安全保证措施229. 3、安全风险管理及风险预案2310. 3.1、风险管理的基本步骤2411. 3.2、风险管理的工作流程248.3.3、工程风险项目及对策249、应急救援预案259. 1、事故类型和危害程度分析251.1.1、 1.1、失落事故251.1.2、 挤伤事故251.1.3、 机体毁坏事故269. 2、应急处置基本原则2612. 3、组织机构及职责269.3.1、应急组织体系269.3.2、成立应急救援指挥部269.3.3、成立应急救援小组279.3.4、应急救援组织职责279.4、子页J予页目299.4.1、Il299.4.2、/口309.4.3、 预警行动309.4.4、 信息报告程序309.5、应急预案培训教育及预案演练329.5.1、应急预案培训与教育329.5.2、应急预案?W练339.6、349.6.1、349.6.2、响应程序349.6.3、处置措施359.7、应急物资与装备保障369.8、应急救援流程37Ill1、编制依据1）、中华人民共和国安全生产法；2）、中华人民共和国建筑法；3）、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号；4）、简明施工计算手册（第三版）；5）、市政工程施工计算实用手册；6）、建筑施工手册（第四版）；7）、建筑工程安全生产管理条例；8）、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；9）建筑施工起重吊装工程安全技术规范（JGJ276-2012）10）、起重机械安全规程（GB6067-2009）；11）、钢筋焊接及验收规程（JGJI8-2012）；12）、武汉市轨道交通六号线第十四标段土建工程设计文件2、工程概况2.1、 项目简介武汉市轨道交通六号线一期工XX标段土建工程XX站位于武汉市江岸区，XX与香港路交汇处北侧，南北向设置于香港路下方。车站为地下两层两跨岛式车站，共设置了4个直通地面的出入口（1个预留出入口）及2组风亭，其中I号出入口设计预留过规划路地下通道。出入口及风亭均设置在香港路两侧，本站范围内设置了一条单渡线。车站主体基坑长度约293m,宽度由20.9m24.74m不等，基坑平面呈长条形，开挖深度为16.9918.94m,明挖法施工。车站总建筑面积14884.311主体建筑面积1166011附属建筑面积3224.3疔。合同工期22个月，总投资2.5亿元。本工程围护结构采用地连墙加内支撑的型式，地下连续墙深度为35m,厚度为1m,共计115幅。平面形式分“一”字形、形和“Z”字形三种，其中：“一”字形幅宽4.4m6m,共100幅;字”形幅宽3.85m5.2m,共10幅；“Z”字形幅宽3.5m4.2m,共5幅。IV出入口In出入口开源阳光城电站香港路S321.3I 1号风亭彳11出入口 （预留）香港路II出入口及2 号风亭武汉市第六医院 在建综合楼，图2-2车站平面示意图2.2、 钢筋笼参数U9MHAMt(mm)痴*«1(1«/M)UMMNMU(mm)MKMtiISm)WbimmLMMinim)fWAffOWh0胤it1T»2Wf4BQI1000X）800AlMOo产产/03釐150WSO2M15O3022e20010C140Q200011000405000902100035800Al姒YY/»320150320150WW150C2M15O22W00/KK1/60MeC2000nowWO5000J10003>800Al4000/320150«320150»280150«28*150«22«200/10014«OQIfia2000IKXX)4050M4100035800Al4400YY/«20150«520150«80150«280150t22OOOC14«OMa2000IKXD400050008051000J5800Al6COOYX/280150ft20125150*25t15022tt001004140Q200013000407000BQ6100035800Al»00NY/#28550t2O15O«259150«250150t22WOOOC186OMa2000130WO?000BQ71000800Al4600Y/t2M150«280ISot25150t25150tZ22001001/60(3200013040007000101100035800812270090/*32t150«20150«280150«2801502220014«OMa20001K)4W5000LQ2lowJS8008111282776177/32ai50«320150»280150«2801503200/1OC14«OMaMOO1100040005000LOJ100055800812100210090/*32150152O1W»280150«28915022200OC1俺OMa2000IWOO400050IW100035800Cl16282220172ZJ2ai501320150的150«2MlSo2220010C14«OMa2000IKXJO40005000LQS100055800Ct202396於/J2150*520150«2*150«280150t22WOOIOC14OQ620001K»040005000LOS100035800l25002J0090/«320150«320150ft2M15Ot2fl15Ot222O0IOC14«O(Wa20001KX0400050LQ7100055800812X02560168/«2801502801W«25*15025150t22WOO*160012000i3o400070ZOI1000*8000115002J00902050«320150«320150«280150«28015022C200/1W1/6OMa20001X)00400050»21000800El1C0025009019«520150«5201»«9*150tiW150t22wooi4ttoeoc20001100040005000M31000S800El1500ZtXX)90IXOt32150«320150«289150*28150122000/1«1/60Ma20001K)0040005000Z04100055800£«19002300901的)3215O«124150t2M15O«280150220200ZKK制的婚优2000IKXtt4050002.3、 周边环境香港路道路宽30m,规划红线宽40m,现状道路为双向4车道，交通较为繁忙。站点周边50Onl范围内主要规划为居住、商业用地。站位西侧沿香港路自南向北分别是开源阳光城、武汉市永安装饰材料市场、香榭里小区，其中车站距离香榭里小区15层建筑2.4m,距离4层砖混房屋2.9m；站位东侧沿香港路自南向北分别是武建富强楼、汉庭连锁酒店、康怡花园、武汉市国有资产监督管理委员会、武汉市六医院,其中车站距离康怡花园8层住宅小区8.27io3、施工筹划本工程以系统工程理论进行总体规划，工期以动态网络计划进行控制，施工技术管理以现场动态为基础，质量通过IS09001质量保证体系进行全面控制，安全以事故树、生物钟进行预测分析、控制。我们将规范施工、严格管理、积极沟通，遵循“诚信、敬业、高效、奉献”的精神，严格按照规范及合同要求执行，以“创优质名牌，达文明样板，保合同工期，树企业信誉”的战略目标组织施工。3.1、 施工进度计划地下连续墙共115幅，混凝土方量22600m3.根据现场实际情况，将本工程地下连续墙施工划分为2期组织。施工总体安排时间分别为2014.5.11-2014.7.9和2014.IL22014.12.31,平均按1天1幅地下连续墙考虑，总工期120天。具体时间安排见表3.Io表3.1地连墙施工进度计划序号工作内容用时1020304050607080901001101201东侧地下连续墙施工60天2西侧地下连续墙施工60天3.2、 劳动力安排计划连续墙施工劳动力计划见表3.2。表3.2劳动力计划表序号工种人数备注1电焊工20撤IEhi2钢筋工283电工4JiiEti4专职安全员2iiE±j5吊装指挥员2JiiE±i6吊车司机4持证-h岗7挂钩司索工2JiiLti8挖掘机司机21¾Eti9成槽机司机6揄IEJJ10杂工103.3、 机械设备安排计划连续墙施工使用主要机械设备见表3.3。表3.3主要机械设备进场计划表序号名称型号单位数量进场时间备注1履带吊车200t台12014.52履带吊车100t台12014.53成槽机金泰SG40A台12014.54挖掘机PC200台12014.55渣土车12m3辆22014.56电焊机ZXE-400台1()2014.57对焊机UNl-100台12014.58切断机GQ40台12014.59弯曲机GW40台12014.510调直机GT6/12台12014.53.4、 材料进场计划连续墙施工主要材料进场计划见表3.4。表3.4主要进场材料计划表月份钢筋(t)碎(m3)2014年5月45026002014年6月100057002014年7月50030002014年11月104053002014年12月95060003.5、 施工场地布置施工场地采用全封闭式施工，施工场地布置时，以方便施工生产，互不影响原则，充分考虑吊车、成槽机等机械设备运行路线，满足其运行要求；场内道路均采用钢筋混凝土硬化；场地保证排水、排污通畅。结合现场实际施工情况，连续墙施工由南向北进行，详见附图XX站地连墙施工场地布置图。4、钢筋笼吊装方案4.1、 吊装说明本工程地连墙钢筋笼厚度880mm、宽度3.5m6.6m,长度35m,分幅处采用H型钢接头，平面形式分“一”字形、“L”形和“Z”形。为了施工和吊装方便，将“Z”形钢筋笼改为两个“L”形钢筋笼。其中“一”字形钢筋笼最大宽度6.6m,重量约48t；“L”型钢筋笼最大宽度5.2m,重量约35t°为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，本工程对钢筋笼采用一次吊装入槽。在钢筋笼吊放时，采用两台履带吊分别作为主吊、副吊，同时作业，每一根钢筋笼吊装时，先将钢筋笼水平吊起300500mm高，进行试吊后，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。本工程地连墙钢筋笼采用整体吊装，对钢筋笼整体刚度要求较高，钢筋笼需设置起吊桁架。优化后的钢筋笼形式只有“一”字形和“L”形，所以本方案是针对“一”字形和“L”形钢筋笼进行计算。4.2、 吊点布置及计算如果吊点位置计算不准确，钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体结构散架，无法起吊。因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤，现以长度为35m,宽为6.6m,厚为880mm的钢筋笼为例作以下阐述。根据我单位长期施工经验，本工程钢筋笼采用10点吊装，其中主吊吊点4个、副吊吊点6个。主吊扁担副吊扁担图4-1钢筋笼吊点设置平面图4.2.1、 纵向吊点计算钢筋笼纵向吊点设置五道，根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如图4-2。/kfK"fh>ABWJJJJydyIIllLu×Z<1皿皿"FGPLH_I_I_I_q图4-2弯矩示意图+M-M其中：+M=(l2)qL；-M=(l8)qL2-(l2)qLq为均布载荷；M为弯矩故：L2=22Ll且2L+4Lz=35计算得：L1=2.63m；L2-7.44m因此选取B、C、D、E、F五点，钢筋笼起吊时弯矩最小。实际吊装过程中B、C中心是主吊位置，D、E、F中心为副吊位置，而AB距离的存在影响吊装钢筋笼。根据实际吊装经验及预埋件特点，对各点位置调整如下：O.8m+9m+7.5m+7.5m÷7.5m+2.7m0纵向吊点布置见图4-3。岬9MlZ5MI15M7.5M21M图4-3纵向吊点示意图4.2.2、 横向吊点计算钢筋笼横向吊点设置两道，根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，钢筋笼横向受力弯矩见图4-4。图4-4钢筋笼横向受力弯矩图+M=-M其中+M=(l2)qlF-M=(l8)ql22-(l2)ql2q为分布荷载，M为弯矩故L2=22Li,又2L+L2=6.6m;得L曰.37m,L2=3.86m因此选取B、C二点为横向吊点位置，横向L37m+3.86m+1.37,布置见图4-5。ACD1.373.861.37-11r-*r图4-5钢筋笼横向吊点布置图4.2.3.异形幅吊点计算由于转角笼横向吊点与平笼有区别，转角笼垂心计算如下:所以它们的坐标是D(0+2.8)/2,(0+0)/2)=(1.4,0)E(0+2.8)/2,(0+2.4)/2=(1.4,1.2)F(0+0)/2,(0+2.4)/2,=(0,1.2)由于三角形各边中点的连线交与一点，设该点为P(X,Y),由于P是三角形的重心，则有：AP:PD=2BP:PE=2CP:PF=2由此可得：丫二2所以三角形的重心坐标为X=AB/(1+2)=2.4/3=0.8Y=BC/(1+2)=2.8/3=0.93则吊点布置必须成45度穿过该点。2、 3、钢筋笼加固（1）钢筋笼整体加强为保证钢筋笼整体受力性能，沿钢筋笼纵向通长设置4根纵向桁架，纵向桁架主筋同连续墙主筋采用HRB40028/32钢筋，W形桁架斜筋采用HRB400625钢筋；沿钢筋笼纵向每5m设置1道横向桁架，横向桁架筋采用HRB400625钢筋，横向桁架斜筋采用X形布置。图4-7桁架筋详图（2）钢筋笼吊点加强为保证钢筋笼安全起吊，钢筋笼施工时需对吊点进行局部加强。对设置在钢筋笼桁架上的所有吊点均需设置“几”字形加强筋（笼头第一道吊点采用2根“口”筋加强，第二道主吊吊点下方搁置点采用“口”筋加强），加强筋采用Q235O32圆钢；吊环采用“U”形Q235632圆钢；所有吊点上部的一根水平筋进行加粗，采用HRB40028钢筋。笼头吊点加强及吊筋详图普通吊点加强详图图4-8吊点加强及吊筋详图图4-9异形幅钢筋笼加强示意图图4-10钢筋笼平吊不意图(3)异形钢筋笼加强异形拐角幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架、吊点及剪刀撑外，另要增设钢筋笼内侧斜撑杆和外侧斜撑杆进行加强，以防止钢筋笼在空中翻转角度时发生变形，具体加强见右图。4、 4、吊装步骤(1)指挥主、副吊机移动至起吊位置，起重工分别安装吊点的卸扣。(2)检查两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后，开始同时平吊。如下图:(3)钢筋笼吊离地面30Omm50Omm后悬停35分钟，检查钢筋笼是否平稳,无异常情况后主吊起钩，根据钢筋笼尾部距地面的距离，随时指挥副吊配合起钩。如下图：图4T1双机抬吊钢筋笼转化示意图(4)指挥主吊机向左(或向右)侧旋转、副吊机顺转至合适位置，让钢筋笼垂直于地面。副吊机放下吊具，起重工卸下钢筋笼上最下端副吊机的起吊点卸扣及副吊机吊钩钢丝绳，然后指挥副吊机远离起主吊机作业范围。如下图：图4T2主吊完全吊起钢筋笼示意图(5)指挥主吊机行走至施工槽段，旋转大臂使钢筋笼转移至下放槽段导墙处,对准分幅线，开始下放。在此过程中，专人牵拉副吊的钢丝绳，每下放到一个副吊吊点处，大吊停止下放，专人卸除卡扣，直至副吊钢丝绳全部卸除。主吊继续下放,至主吊转换钢丝绳搁置点时，用扁担卡住钢筋笼穿扁担处，主吊放下钢筋笼，使钢筋笼的重量承担在扁担上。安装好主吊的起吊绳和连接绳，主吊收钩，使主吊的钢丝绳受力，吊起钢筋笼，抽出扁担。主吊继续下放钢筋笼。图4-13主吊倒换钢丝绳示意图(6)在钢筋笼下放至笼顶下第一根水平筋时，再次用扁担卡住笼头吊点处。转换主吊的钢丝绳。把主吊的钢丝绳安装在吊筋上，主吊起钩，直至提起钢筋笼1020cm,抽出扁担。继续下放钢筋笼至设计标高，调整扁担下垫高度使钢筋笼的吊筋完全搁置在扁担上，最后卸除钢丝绳的卸扣，钢筋笼的整个吊放过程完毕。图4-14钢筋笼下放完成示意图4.5、 吊具配置4.5.1、 起吊扁担配置及验算主副吊扁担均采用70Imn钢板加工，扁担长4m,扁担上部吊点孔位间距3m。(1)钢扁担尺寸以及材料参数扁担采用45号钢板加工制作而成，45号钢抗拉强度为600MPa,屈服强度为355MPa,抗剪强度为410MPa°挤压强度为拉伸强度的22.5倍；扁担的尺寸见图4-15(图中标注单位均为mm)所示，扁担厚度为70mm,孔径均为90mmo(2)建立扁担分析模型扁担分析模型如图4T6所示。图4-16起吊扁担分析模型(3)扁担抗力计算a、竖向最小横截面如图4T8所示。1=(70×600-90×70)×106=0.0357(苏)则竖向截面承受最大剪力为：Q=Al=410×106×0.0357=14.637×IO6(TV)换算为质量为：G=10=14.637×106/10=1463.7(/)b、扁担孔周承载力计算图4-18孔周最小截面计算示意图计算面积为：上部：A2=70×120×10-6=0.084(h2)下部：A3=70×100×106=0.007(m2)则单孔承受最大剪力为：上部：Ql=rA2=410×106×0.0084=3.44410。(N)下部：Q2=A3=410×IO6×0.007=2.87×106()换算为质量为：上部：G1=e/10=3.444×106/10=344.4(r)下部：G2=Q2ZiO=2.87×10610=287(0综上，从扁担最小截面承受最大剪力来考虑，扁担可起吊重量为1463.7t；而从单孔周边最大承载来考虑，扁担可起吊最大重量为344.4x2=688.81和287x3=8611（横向三点吊）或2872=574t（横向两点吊）。故比较以上可知，此种型号扁担可起吊最大重量为688.8t（横向三点吊）或574t（横向两点吊），取安全系数为5,则此种型号扁担起吊重量应688.8/5=137.76t或574/5=114.81。满足要求；4.5.2、 钢丝绳配置及验算图4T9钢筋笼平放时钢丝绳连接示意图（1）主吊钢丝绳配置及验算主吊扁担上部钢丝绳配置及验算主吊钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大，钢丝绳采用65mm（6×37+l）,公称抗拉强度为1850MPa,破断拉力总和：Fg=2900kN,安全系数K取8,钢丝绳破断拉力换算系数a=0.82.钢丝绳与扁担夹角0二60。，计算得主吊扁担上部钢丝绳长度为3m,配置2根。容许拉力：Fg=aFgK=O.82*29008=297kN=29.7t吊重：G=G%+G吊具=48t+2t=50t钢丝绳拉力：T=G/（2sin）=50/（2×sin60）=28.87t<Fg满足要求。主吊扁担下部钢丝绳配置及验算主吊钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大，钢丝绳采用43mm（6×37+l）,公称抗拉强度为1850MPa,破断拉力总和：Fg=1285kN,安全系数K取8,钢丝绳破断拉力换算系数a=0.82。钢丝绳与钢筋笼夹角。二60。，计算得主吊起吊钢丝绳长度为18m,故主吊配置：2根18m起吊绳、2根9.5m连接绳。容许拉力：Fg=aFgK=O.82*1285/8=13IkN=I3.It吊重：G=48t钢丝绳拉力：T1=G4=484=12t<Fg满足要求。(2)副吊钢丝绳配置及验算副吊扁担上部钢丝绳验算钢筋笼平放时副吊受力最大，钢丝绳采用60.5mm(6×37+l),公称抗拉强度为1850MPa,破断拉力总和：Fg=2900kN,安全系数K取8,钢丝绳破断拉力换算系数a=0.82。钢丝绳与扁担夹角0=60°,计算得副吊扁担上部钢丝绳长度为3m,配置2根。容许拉力：Fg=aFgK=O.82*29008=297kN=29.7t钢筋笼受力分析取钢筋笼重心为AG中点，根据扭矩受力平衡得：2(F主吊+F岬)=G笼=48tF主吊*L主吊=F副吊*L制吊即F主吊*12.2=F副吊*4.8计算得F主吊=6.78t,F副产17.22t通过扁担上部钢丝绳受力分析得：钢丝绳拉力：T,=(2F副/+GQ/(2Sin)=(2*17.22+2)/(2*sin60)=21.041<Fg满足要求。副吊扁担下部钢丝绳验算钢筋笼平吊时副吊受力最大，钢丝绳采用43mm(6×37+l),公称抗拉强度为1850MPa,破断拉力总和：Fg=1285kN,安全系数K取8,钢丝绳破断拉力换算系数a=0.82。钢筋笼平吊时钢丝绳与钢筋笼夹角=60°,计算得副吊扁担下部钢丝绳长度为15m,配置2根。容许拉力:Fg=aFgK=O.82*12858=131kN=13.It通过计算得知F副吊=17.22t钢丝绳拉力：T2=Fsjw/(2sin)=17.22/(2*sin60)=9.94t<Fg满足要求。副吊滑轮下部钢丝绳验算钢筋笼平吊时副吊受力最大，钢丝绳采用30mm(6×37+l),公称抗拉强度为1850MPa,破断拉力总和：Fg=631.5kN,安全系数K取8,钢丝绳破断拉力换算系数a=0.82。滑轮下钢丝绳与钢筋笼夹角0尸30°、02=90°,计算得滑轮下部钢丝绳长度为13m,配置2根。容许拉力：Fg=aFgK=O.82*631.58=64kN=6.4t通过计算得知T2=9.94t通过滑轮下钢丝绳受力分析得：T3=T2*tan1=5.74t<Fg满足要求。4.5.3、 5.3s卸扣、滑轮配置卸扣的选择按主副吊钢丝绳最大受力选择，通过钢丝绳受力计算得知：主吊：扁担上部卸扣最大拉力P=28.9t,扁担下部卸扣最大拉力Pl=25t,B、C吊点处卸扣最大拉力P2=12to副吊：扁担上部卸扣最大拉力P,=21.04t,扁担下部卸扣最大拉力P=17.22t,D、K吊点处卸扣最大拉力P2'=9.94t,E、F吊点处卸扣最大拉力P3=5.74t。卸扣安全系数取2,故本工程卸扣配置如下：主吊：60t的卸扣4个,25t的卸扣6个副吊：40t的卸扣4个,25t的卸扣8个滑轮安全系数取2,故本工程滑轮配置如下主吊：50t的滑轮2个副吊：40t的滑轮2个，25t的滑轮2个4.6、 吊机设备选型4.7、 1、主吊机选型根据钢筋笼受力分析得知：最大吊装重量G=G%+Gwn=48t+2t=501。(1)主吊垂直高度H的确定选择计算主吊机垂直高度时，不仅要考虑主吊臂架最大仰角75°和钢筋笼的最大尺寸、重量，而且要考虑钢筋笼吊起后能旋转180°,且不碰撞主吊臂架，满足BC距离>3.3m的条件。由于加工制作的吊具尺寸为hL2.611bh0=0.6m,因此:AC=BC*tan75o>12.3mh2=(18-9-0.8*2)/2=3.7m故b=AC-ho-h-h2>12.3-0.6-2.6-3.7=5.4mH-ho+hI+h2÷h3+h-0.6+2.6+3.7+35+0.5-42.4mb一起重滑轮组定滑轮到吊钩中心距离（一般取2.53.5m）儿一起吊扁担净高，h=0.6mh1一扁担吊索钢丝绳高度儿一钢筋笼吊索高度h3一钢筋笼长度'一起吊时钢筋笼距地面高度，h4=0.5m图4-20主吊单独吊起钢筋笼不意图（2）主吊机起重臂长度L及幅度R1.=（H+b-C）sin75o>（42.4+5.4-2）sin75o=47.4mR=F+L*cos75o>1.4+47.4*cos75°=13.7mC为起重臂下轴距地面的高度2m,F为起重机臂杆支点中心至起重机回转中心的距离1.4m。（3）配置吊机型号及主要性能：根据主吊机起重臂长L、幅度R和最大吊重G,现场配置一部中联QUY200型履带吊作为主吊，主臂杆长50m、工作幅度IOm时起重量80.6t、工作幅度14m时起重量60.21。主要性能见下表4.1。表4.1中联QUY200型履带吊主要性能表臂长(In)幅度(In)444750538.09.093.785.610.093.782.680.673.712.074,974.073.171.214.061.761.060.260.316.052.351.751.051.118.044.744.444.143.94.6.2、副吊机选型(1)副吊垂直高度H的确定根据起吊过程分析，副吊机在钢筋笼垂直时所需起吊高度最大。考虑副吊臂架最大仰角75°,钢筋笼不碰撞副吊臂架，且满足b，>2.5m的条件。由于加工制作的吊具尺寸为hj=2.6m,ho=O.6m,因此：H'=h0+h1+h3,+h1=0.6+2.6+23+0.5=26.7mh3,一钢筋笼垂直状态副吊钢丝绳有效长度(2)副吊机起重臂长度I?及幅度R'1.,=(H,+b,-C)sin75o>(26.7+2.52)sin75o=28.2mR,=F+L,*cos75o>1.4+28.2*cos75o=8.7mC为起重臂下轴距地面的高度2m,F为起重机臂杆支点中心至起重机回转中心的距离1.4m,b,起重滑轮组定滑轮到吊钩中心距离(一般取2.53.5m)。(3)副吊最大吊重(的确定G,=2Fsjw+G出具=2*17.22+2=36.44t(4)配置吊机型号及主要性能：根据主吊机起重臂长L'、幅度R'和最大吊重GL现场配置一部徐工QUYlOO型履带吊作为副吊，主臂杆长30m、工作幅度9m时起重量54.2t。主要性能见表4.2。表4.2徐工QUYlOO型履带吊主要性能表臂长(米)幅度(米)1821242730335.0100.05.5100.090.0臂长(米)幅度(米)1821242730336.091.690.080.670.07.078.777.976.770.060.056.78.065.364.664.964.060.056.09.054.754.654.454.354.253.710.047.046.846.746.646.446.312.036.536.336.136.135.935.74.6.3、安全系数验算(1)双机抬吊系数(K)计算主吊：N主吊=13.56tN吊具=2tQ吊至=80.6tKift=(13.56+2)/80.6=0.2注：主机作业半径控制在IOm以内。副吊：N副吊=34.44tN吊具=2tQ吊片60tK副吊二(34.44+2)/60=0.61注：副机作业半径控制在9m以内。(2)主吊独立作业N主吊=48tN吊具=2tQ祐IR=80.6tK主=(48+2)/80.6=0.62注：主机作业半径控制在IOm以内。4.8、 吊攀受力验算(1)主吊吊攀钢筋抗拉强度计算吊攀采用巾32圆钢，钢筋允许拉应力。=2I0MPa0fv=3.14×16mm×16mm×210Nmm2÷9.8NKg÷1OOOKgt=17.231。主吊吊点所承受的最大拉力是钢筋笼拎直时四个吊点受力时，吊点钢筋所受最大拉力为N=48÷4=12t<fv=17.23t满足要求！(2)副吊吊点钢筋计算吊攀采用巾32圆钢，钢筋允许拉应力=210MPa,fv=17.23t副吊吊点所承受的最大拉力是钢筋笼平吊时D吊点的受力，吊点钢筋所受最大拉力为N=T2=9.94t<fv>17.23t满足要求！4.9、 焊缝强度验算吊点处“几”形、形和“口”形加固筋采用32(HPB300)圆钢与竖向桁架筋28/32(HRB400)进行搭接焊焊接，双面焊接焊缝长度为5d=160mm,焊接焊条采用E55-系列型(熔敷金属抗拉强度为540Nmm2)；钢筋最小抗拉力：3.14×14×14×540=332338N焊缝剪切面积：长按4d=128m厚0.3d=9.6mm两条焊缝，2X128X9.6=2476mm2焊缝金属抗剪强度为抗拉强度的0.6倍，0.6×540=324Nmm2焊缝金属抗力为：2476×324=802224N=80.2t吊点处焊缝抗剪强度只需考虑整幅钢筋笼竖起时，主吊各吊点的受力满足要求即可；吊重：Q=48t各吊点吊重：Q4=484=12t<80.2t满足钢筋笼吊装要求。4.10、 置扁担受力计算变换吊点搁置扁担采用长度为2米的16b号槽，抗剪截面积为25.15CnlI扁担理论所能承受最大抗剪力为：fv=25.15×102×120Nmm2÷9800Nt=30.8t受力时均为4个搁置点同时承受整幅钢筋笼重量，安全系数取2时：48t÷4=12<308t÷2=15.4t,满足要求。4. 10、地基承载力验算场地内施工道路为C30佐城市道路，设计荷载为公路-I级