GB_T25851.2-2023流动式起重机起重机性能的试验测定第2部分：静载荷作用下的结构能力.docx

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1、ICS53.020.20CCSJ80中华人民共和家标准GB/T25851.22023IS011662-2:2014流动式起重机起重机性能的试验测定第2部分：静载荷作用下的结构能力MobilecranesExperimentaldeterminationofcraneperformancePart2:Structuralcompetenceunderstaticloading(ISO11662-2:2014,IDT)2024-06-01 实施2023-11-27发布国家市场监督管理总局国家标准化管理委员会目次前言III引言IN1范围12规范性引用文件13术语和定义14 符号和缩略语35 限制46

2、加载方法46.1 起吊载荷46.2 侧载（SL）56.3 挠度标准57设备、仪器及材料78试验前准备79试验程序和记录79.1 最终试验准备79.2 零应力状态79.3 空载应力状态89.4 负载应力89.5 超载试验工况810应力评估810.1 I类均匀应力区910.2 11类应力集中区910.3 HI类一一压杆屈曲区910.4 IV类一一板的局部屈曲区9附录A（规范性）材料强度11附录B（规范性）压杆屈曲应力14附录C（规范性）试验工况和强度安全系数20附录D（资料性）报告格式31附录E（资料性）典型起重机示例33参考文献37本文件按照GBT1.12020标准化工作导则第1部分：标准化文件

3、的结构和起草规则的规定注本文件是GB/T25851流动式起重机起重机性能的试验测定的第2部分。GB/T25851已经发布了以下部分：一第1部分：倾翻载荷和幅度；第2部分：静载荷作用下的结构能力。本文件等同采用ISO11662-2:2014流动式起重机起重机性能的试验测定第2部分：静载荷作用下的结构能力O请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。本文件由中国机械工业联合会提出。本文件由全国起重机械标准化技术委员会(SAC/TC227)归口。本文件起草单位：徐州重型机械有限公司。本文件主要起草人：单增海、丁宏刚、胡海鹏、黄清、李长青、张艳、秦小虎、曹永、朱天罡、朱守

4、法、李雪峰、侯政良。IlIGB/T25851旨在规定对流动式起重机的额定起重量图表进行验证所采用的测试方法，拟由两个部分构成。一第1部分：倾翻载荷和幅度。目的在于规定当载荷作用在吊钩滑轮组上时，测定流动式起重机最大平衡能力的试验方法。一第2部分：静载荷作用下的结构能力。目的在于规定测定流动式起重机在静载条件下产生的应力的试验方法。对流动式起重机进行的设计计算基于一个理想的模型。在该模型中，所有的构件和部件完全平直且制造精确。对于受拉构件和受弯构件，起重机实物与理想模型之间的差异通常不明显。但是，对于受压构件，需要考虑直线度和制造的偏差。当使用应变计对流动式起重机进行非破坏性试验时，确定的应力本

5、质上包括了直线度和制造精度偏差的影响。本试验方法旨在描述起重机整个承载结构中各单元所承受的近似最大负载工况（见附录D）o在某些情况下可能通过分析指示出更严峻的负载工况。在这些情况下，更严峻的工况能添加到指定的试验工况或代替指定的试验工况。此外，该试验方法将应力区域划分为四大类：I类（均匀应力区）、11类（应力集中区）、In类（压杆屈曲区）和IV类（板的局部屈曲区）（见第10章），并定义了每一类型的限制。试验结果能用于关联臂架系统计算给出的In类应力区域的臂架系统计算结果。整个结构中，I类应力区域的试验结果能用于检查任何可用的计算。用该试验方法对很少有计算可用的II类应力区域进行评估。IV类应力

6、区域可能出现不成比例的高应力读数，此时能通过计算方法复查以便更好地深入了解。如果同一分析程序显示其应力水平小于或等于原始应用中的应力水平，且支撑结构的刚性与原始支架相同，则按本文件方法评定的臂架系统能直接在另一台机器上使用，无需通过此处指定的方法重新进行试验。支撑结构的刚度由施加试验载荷时臂架根部轴线斜率的变化决定。流动式起重机起重机性能的试验测定第2部分：静载荷作用下的结构能力1范围本文件适用于使用下列部件的流动式起重机：a)钢丝绳、主臂或主臂及固定副臂(见附录E中图E.3);b)钢丝绳、主臂、变幅副臂及固定副臂(见图E.1和图E.2);c)伸缩臂或伸缩臂及副臂(见图E.4)o流动式起重机制

7、造商能使用本文件来验证图E.1图E.4所示的流动式起重机的设计。本文件描述了流动式起重机通过使用电阻应变计，在规定的静载条件下测定起重机结构中产生的应力的试验程序。2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。ISO9373起重机和相关设备试验中参数的测量精度要求(CranSandrelatedequipmentAccuracyrequirementsformeasuringparametersduringtesting)注：GB/T2145

8、72008起重机和相关设备试验中参数的测量精度要求(ISO9373:1989,1DT)3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。3. I应变strain材料在任何给定点相对于通过该点的特定平面的相对伸长或压缩，表示为每单位长度的长度变化量(m/m)。3.2应力stressS由应变产生的单位面积内力。注1:单位为帕斯卡(Pa)或牛顿每平方米(N/m2)。注2:为简单起见，本文件将使用兆帕(MR1)。3.3屈服点应力stressattheyieldpoint屈服强度应变不成比例增加而应力没有相应增加时的应力。注：在本文件中，屈服点视为所用材料的相应标准规定的最跳偏移拉伸屈服点或屈服强度。3.4临界屈

9、曲应力criticalbucklingstressSe在压杆构件中产生初始屈曲状态的平均应力（按附录C）。3.5初始参考试验状态initialreferencetestcondition磨合后建立的起重机零应力结构状态：a）将结构支撑起来，使重力影响最小化；b）起重机结构件处于未装配状态或用任何其他方法建立零应力状态。该状态下，获得每个应变计的初始参考读数Ni。3.6空载应力状态deadloadstresscondition起重机在试验场地完成装配，处于准备在规定幅度起升规定教荷的结构状态。注1：该状态下，获得应变计的第二个读数N?。注2:吊钩、滑轮、索具等被认为是起吊载荷的一部分，但在读取此

10、读数时，这些部件可由起重机支撑。为获取空载载荷，吊钩位于“娜”位置吊挂在起重机上，且未起吊1荷。将载荷放PI地面后，重复该位置晒44）。3.7空载应力deadloadstressSi按照第10章的定义，通过3.6和3.5中获取的各应变计读数之差（N2-Ni）计算得出的应力。3.8负载应力状态workingloadstresscondition起重机在试验场地完成装配，处于支撑额定载荷的规定结构状态。注：该状态下，获得应变计的第三个读数N3。3.9负载应力WOrkingloadstressS2按照第10章的定义，通过3.8和3.5中获取的各应变计读数之差（N?-Nl）计算得出的应力。3.10复合

11、应力resultantstressS,由空载应力（Sl）或负载应力（S2）导致的结构中产生的应力，取绝对值较大者。3.11平均杆压应力columnaveragestressSm压杆中的直接压缩应力或由截面上几个应变计计算得到的平均应力（见附录B）。3.12最大杆压应力columnmaximumstressSm根据截面上的几个应变计确定的由屈曲平面计算得出的压杆中最大压缩应力（见附录B）o3.13加载loadings在规定条件下施加指定大小的重量和/或力。3.14戴荷幅度loadradius起重机在水平地面上安装时，起重机转台的回转中心线到起升线或滑轮组垂直轴线之间的水平距离。4符号和缩略语下列

12、符号和缩略语适用于本文件。E弹性模量K压杆有效长度系数1.压杆无支撑长度1.主臂长度1.;副臂长度1.1副臂沿X轴任意投影长度1.2副臂撑杆沿y轴的投影长度n强度安全系数n1I类区域强度安全系数，屈服强度与复合应力或当量应力之比nz11类区域强度安全系数，屈服强度与复合应力或当量应力之比2m类区域强度安全系数，由相互作用关系导出N1初始参考试验工况下的应变读数N2空载应力工况下的应变读数N3负载应力工况下的应变读数r回转半径RL制造商规定的额定载荷“R，垂直于臂架支撑根部中心线(CL)的平面RR制造商规定的额定幅度S应力&空载应力S1负载应力S平均杆压应力S临界屈曲应力SL侧载，即0.02XR

13、L%SL侧载百分比，表示为额定载荷百分比或%RL=额定载荷百分比SLL左侧侧载SLR右侧侧载最大杆压应力SmS,比例极限S5复合应力SRC最大压缩残余应力Sy屈服点应力s当量单向应力载荷中心到各箱形臂节前支撑垫板中心的水平距离。拉伸屈服应力最大主应力Gy最小主应力z,桁架臂臂端斜率（平面外）Z0相对于平面的桁架式主臂头部的侧向挠度Z;相对于平面的副臂头部的侧向挠度Z1主臂头部向下距主臂头部L1处桁架式主臂的侧向挠度Z2副臂撑杆头部的侧向挠度a缺陷系数与副臂中心线（CL）之间的副臂安装角E应变Ea应变花轴“a”处记录的应变Eb应变花轴“b”处记录的应变EC应变花轴“c”处记录的应变Ed应变花轴“

14、d”处记录的应变EX最大主应变Ey最小主应变应变单位，IO60副臂臂头绕X轴旋转角度（rad）Pi=3.1416To剪切屈服应力V泊松比X屈曲应力比（=Su/Sy）Ao初始相对长细比相对长细比（=人/加）长细比（=KLr）a参考长细比（=无ES,）Sk许用屈曲应力S欧拉屈曲应力Sek耶格屈曲应力5限制5.1本方法适用于不同于动力传输机构的承载结构，仅限于静载工况下的应力测量和超载工况后的总体观察。5.2应由具备结构分析和应变测量仪器使用能力的人员来进行试验。6加St方法6.1 起吊载荷指定的载荷在指定的幅度上吊挂，并在地面上方一定高度处保持静止。吊钩、滑轮、索具等的质量应包括在规定的起吊载荷内

15、。6.2 侧载(SL)当试验要求侧向加载时，移动起吊载荷的力宜为水平方向，并垂直于回转平面(上车结构回转中心线与未偏转的臂架中心线构成的平面)。侧载应施加在各个水平方向上。通过施加侧载来模拟与起重机操作相关的各种影响，可包括会遇到的9ms的风载荷。6.2.1 桁架臂对于桁架臂，在表C.2中列出的工况下施加的侧载应在各个水平方向上按额定载荷的2%02RL)施加：6.2.2 主臂对于主臂，在表C.1中列出的工况下，在载荷连接点的各个方向上施加的侧载百分比最小为该方向上额定载荷的2%(0.02RL)1.3nzL0ngl.4n31.2n3l.3和2.2空载时应变计应回到0.03S,/EY（额定载荷）n

16、i1.5nz21.11131.61131.3n3l.53和2.56空载时应变计应回到土0.03S,/EZ（超载）仅观察仅观察仅观察仅观察仅观察空载时应变计应回到0.03S,/E4按附录B。临界屈曲应力SU由耶格方程计算。临界屈曲应力Se由欧拉方程计算。10.1 I类一均匀应力区应力接近均匀分布的大面积区域，该区应力达到屈服点应力时，会引起结构件的永久变形。强度安全系数：Fh=SJS,或SyS（S按附录A进行计算）；对于额定载荷，111.50;对于安装载荷，鱼21.30。10.2 Il类一应力集中区超出屈服点应力的小面积高应力区，周围是较大面积的低应力区时，将不会产生结构件整体的永久性变形，例如

17、锐角、孔眼或焊缝等断面剧变处。强度安全系数：-n2=S,/S,或S,/S（S按附录A进行计算）；对于额定载荷，nz1.10;对于安装载荷，n21.00o10.3 IH类压杆屈曲区在某些平均应力值小于屈服点应力时可能发生破坏的区域。例如无任何支撑的单个受压件，包括但不限于需要看作压杆的主臂、撑杆、副臂弦杆等桁架结构。强度安全系数按附录Be如果从表1中选择曲线A、B、C或D:对于额定载荷，由1.60;对于安装载荷，n31.40o对于桁架结构，该要求适用于节点间的腹杆或弦杆。不适用于评估整个桁架受压件。10.4 IN类板的局部屈曲区当板直接承受平面内的压缩、弯曲和/或剪切时，可能在整体变得不稳定之前

18、发生局部屈曲。局部屈曲与起皱（初始屈曲）有关，其允许构件将载荷重新分配至刚性更强的区域。当载荷进一步增大时，IV类区域的应力（见图2）不一定随之成比例增加，但会存在相当占比的后屈曲应力。因此要求IV类区域的应变计读数在所有试验工况（包括超载工况）后都回到空载时的读数。标引序号说明：1伸缩莺；2支腿箱和支腿。图示为IV类区域典型的4种面。图2板的局部屈曲区附录A(规范性)材料强度A. 1二向应力场在二向应力场中，如果将S=Ee(见第10章)给出的单向应力与拉伸屈服点进行比较来确定强度安全系数，则可以存在一些误差。当考虑破坏理论是否适用于被测材料时就会出现问题。A.2脆性材料使用S=EeX(当在最

19、大主应变方向测量CX时)假设最大应变破坏理论适用。这是普遍认可的脆性材料破坏理论，并且给出的结果对这类材料是有效的。A.3塑性材料畸变能破坏理论通常被认为是塑性材料受二向应力影响的性能指标。该理论假设二向应力作用下的畸变能等于纯拉伸屈服应力作用下的畸变能时，发生屈服破坏。确定产生与实际二向应力畸变能相同的当量单向应力(三)与屈服点应力(Sy)进行比较，以确定抗破坏的强度安全系数。当量单向应力如公式(A.1)所示：S,=lG-cxdy+o;(A.1)主应力通过公式(A.2)和公式(A.3)由应变计读数求得：x=E(ex+vey)(1-v2)(A.2)dy=E(ey+vex)(1-v2)(A.3)

20、主应变是通过莫尔圆上的应变花读数或其他方法获得。当量应力S也能通过公式(A.4)由主应变计算求得：zE(Lv)(-s+Q+t,+%)(A4当使用3个4个应变花时(见图A.1),根据各应变片读数可直接使用相应公式计算当量应力。直角应变花见图A.1。图A.1直角、三角形和T-三角形应变花A.4塑性材料近似法在大多数塑性材料的二向应力场中，假设当量单向应力S=Eex的精度在10%以内。影响精度的主要因素有：a）最小主应力与最大主应力之比，oyx;b）剪切强度与抗拉强度之比，r00o为拉伸屈服应力：x为最大主应力；y为最小主应力。图A.2显示了泊松比v=0.285时，这两个比值的精度变化。图A.2中显

21、示，当状态接近二向拉伸或压缩时，误差可能为25%30%,当状态接近纯剪切时，误差可能为0%30乳这取决于ro/a。的比值。图A.2中的实曲线基于与S=Ee、相比的畸变能破坏理论。虽然大多数情况下畸变能理论是正确的，但仅当r。/OO=O.577时，才用扭转屈服试验（纯剪切）来验证。材料r。/。不等于0.577时，虚曲线（不对应任何破坏理论，仅对应拉伸和扭转屈服试验）给出了可能存在的误差。如果用应变计和S=Ee,替换应变花和更为复杂的计算方程，则应用其他方法来确定主应变方向，例如油漆裂缝或（更好是）脆性涂料。0.90.8-1.0-0.8-0.6-0.4-0.200.20.40.60.81.0主应力

22、比(tj(f*国渔1.1-1.0-0.8-0.6-0.4-0.200.20.40.60.81.0主应变比/图A.2表观应力与实际应力之比对二向应力比表A.1列出了用实测应变来计算应力的推荐值。A.l材料的弹性特性材料弹性模量（E）（杨氏模量：IO?MPa）刚性模量（G）（剪切模量：IO?MPa）泊松比钢材碳素及合金结构钢206.779.20.285铸钢206.777.20.265不锈钢137.8/192.90.305铝，结构72.327.60.333镁，结构44.8钛，结构89.6/110.2弹性模量通常被引用为一个范围，列出的数字是保守范围内的最高值。一些材料的弹性模量随化学性质、热处理或应

23、力水平的不同而变化很大。在这种情况下列出范围，并针对每种情况的特定条件选择适当的数值。附录B(规范性)压杆屈曲应力B. 1通则在推导实际设计中所应用的屈曲曲线或数据表时，应考虑构件中存在的一些不可避免的缺陷，例如材料的不均匀性、与假定几何形状的偏差(初始弯曲)、由于车间和装配工作中不可避免的缺陷而意外产生的轴向载荷偏心度。这些缺陷的每一种变化范围都很大，并在每种情况下都以特定的方式与其他缺陷结合在一起。为了弥补实际遇到的所有不确定性，宜使用适当的安全系数或载荷系数。结构中每个受压构件都应作为独立的工况，按照其特定的加载与端部约束条件进行设计。B.2与残余应力相关的临界屈曲曲线各类压杆屈曲曲线如

24、图B.2所示。曲线A、B、C和D与残余应力有关，并与许用应力法一起使用。从图B.2中得到的临界屈曲强度应使用一个安全系数。表B.1列出了四种材料类型(A、B、C和D)中每一种的屈服强度S,、比例极限So和残余应力SRc0这些曲线的形状由3个参数确定：弹性模量E、比例极限S。和材料屈服强度S,。轴向加载构件可能发生弹性或非弹性屈曲，取决于应力水平。当应力水平低于比例极限S。时，轴向加载构件发生弹性屈曲。当应力水平高于比例极限S。时，轴向加载构件发生非弹性屈曲。对于非弹性屈曲，相对屈曲应力(屈曲应力与屈服强度之比)是残余应力与屈服强度之比的函数，如公式(B.5)所示。残余应力直接包含在屈曲公式中，

25、见公式(B.l)公式(B.4)。该公式中不包含不平直度等不确定因素。屈曲曲线实际上适用于“特别平直的材料”。因此，应将强度安全系数L6(见表1)用于临界屈曲曲线。该强度安全系数克服了这些影响构件屈曲强度的不确定因素。压杆弹性屈曲的适用公式(SWSP):S=/Ei(B.1)0(KLr),或(B.2)压杆非弹性屈曲的适用公式(SSp):SLSL岭衿(KL/4(B3)S=Sy-Sgc(B.4)或-10-)p(B5)如表B.1所示，假设SgC=I03MPa能代替下列钢材的特定残余应力数据；a)轧制条件下的热加工型材；b)经过应力消除热处理的调质型材；c)经过应力消除热处理的冷拔型材；d)经过应力消除热

26、处理的装配焊接型材。其他材料，假设Sc=0.5S,能代替特定的残余应力数据。表Bl残余应力假设残余应力假设曲线“S,屈服强度MPaSp比例极限MPaA690586Sgc=103MPaB483379（低残余应力）C345241D248145D690345SRc=O.5SyD483241（高残余应力）D345172D248124临界屈曲曲线见图B.2。可能使用列表外的其他钢材，只要能证明其适用于预期的应用。端部约束系数K能取如下的值。a）弦杆，K=LOOob）腹杆端部全截面（没有压扁）与管状弦杆连接，K=O.75。c）腹杆端部全截面（没有压扁）与角钢或T型弦杆连接，K=0.90od）腹杆端部压扁后

27、与弦杆连接，K=LOOo受压构件进行试验时，应变计宜位于中跨或预计的屈曲点处。当应变计放在合理的最大屈曲应力点时，观测到的最大读数能用于Snl代替应力平面的计算。当应变计位置相对于质心不对称时，试验值的平均值不能用于Sm。在这种情况下，应对试验值进行加权，以使Sm代表质心处的应力平面值。图B.1展示了对等边角钢截面试验值加权的方法。相对于质心不对称的受压构件（例如结构角）在不同平面中具有不同的回转半径值。为了评估从该区域应变计中获得的数据，S的确定一定要基于所选区域中出现的KL/r的最大值。对于桁架弦杆，无论腹杆是交错放置还是同轴放置，都使用KL/r的最大值。标引说明：1.1 心；A、B、C应

28、变仪。注：尽可能地将应变仪A、B和C放在角落处。图B.1平均应力加权试验数据8.3 与缺陷系数相关的临界屈曲曲线临界屈曲应力能通过图B.2所示的屈曲曲线a、b和C获得。这3条屈曲曲线是对各种横截面的压杆进行试验的结果。对于不同横截面的构件，宜从表B.2中选择合适的屈曲曲线。对于表B.2中没有涉及的横截面，能使用曲线Co公式(B6)和公式(B.7)能用于代替曲线a、b和c,并具有符合要求的精确度。X=J(B.6)B+(B,-Il)0式中：B=0.5l+(-o)+2(B.7)公式(B.7)中的系数Q是引入的缺陷系数，用于说明初始不平直度、载荷偏心度和残余应力等缺陷。人。为相对长细比，低于该长细比时

29、，不会因应变硬化效应而发生失稳。对应适当的屈曲曲线的缺陷系数a和入。应如下获取：曲线aa=0.21,o=0.2;曲线ba=0.34,o=0.2;曲线cra=0.49,o=0.2。其他的缺陷系数a和入。值能根据ISO10721-1用于公式(B.7)。8.4 与两个安全系效相关的许用屈曲应力在临界屈曲应力的实际应用中，能通过不同的方法确定许用屈曲应力。确定许用屈曲应力的方法之一就是利用两个安全系数：2.5,用于欧拉临界屈曲应力Sa(弹性屈曲)；1.5,用于耶格临界屈曲应力Sko各独立构件的许用屈曲应力S能通过公式(B8)获得：Sx=minSa2.5,So1.5)(B.8)图B.2中的曲线b和曲线C

30、代表了耶格临界屈曲应力S。曲线b用于管状截面构件，曲线C用于一般截面构件。欧拉临界屈曲应力Sa由公式(B.1)或公式(B.2)确定，并由图B.2中的曲线a表示。1.2000LOOO 0-0. 800 00. 600 0-0. 400 00. 200 0-0.200.40 0.600.80 1.00 1.201.40 1.601.80 2.00 2.202.40 2.60 2.803.00相对诗U此( )0. 000 0-曲线A、B、C和D用于残余应力等于103MPa时。曲线A:屈服强度等于690MPa曲线B:屈服强度等于483MPa曲线C:屈服强度等于345MPa曲线D:屈服强度等于248MP

31、a屈曲应力取决于残余应力与屈服点应力之比。曲线a:缺陷系数=0.21曲线b:缺陷系数434曲线c：缺陷系数=0.49缺陷系数说明：不平直度载荷偏心度残余应力图B.2临界屈曲曲线表B.2截面与相应的屈曲曲线的关系截面条件要求屈曲垂直于轴屈曲曲线空心截面Zl热成型或冷成型并消除应力Y-Y或Z-ZaIZZ-Y冷成型（fy基于短柱试验）Y-Y或Z-Zb焊接箱型截面消除应力Y-Y或Z-Za,-z1令！焊接（下条除外）Y-YbJcZ-Zb厚板焊缝Tx9Y-YZ-ZC2Yjbd1._(J_-lI型轧制截面yl.2Y-YaI=一1hZ-Zbd一丫Jr12Y-YbZ-ZCI型焊接截面消除应力牌绿为焰切边Y-Ya

32、V=FZ-ZY-Y或Z-Zbb翼缘为轧制边Y-YbZ-ZCI型加固截面带有焊接法兰盘的I型轧制截面Y-Yb-YZZ-Za-18B.2微面与相应的屈曲曲线的关系（续）截面条件要求屈曲垂直于轴屈曲曲线L型截面通用情况C/N/U-U热浸镀锌或b胫IhvmAJU型、T型和实芯截面Zj-1ZIJZ_IZZXAY-Y_()Y或CLI1ZZZ-Z附录C（规范性）试验工况和强度安全系数表C.l表C.3给出的试验工况旨在对本文件范围内定义的起重机进行试验。此试验方法能适用于其他类型起重机，但宜对此处建议的试验工况和强度安全系数进行审查，可能需要修改以满足使用。起重机主要结构件的标准试验加载工况见表C、表C.2和

33、表C.3。各加载工况的建议最小许用强度安全系数如表1所示。表C.1表C.3包括起重吊钩作业，其在起重机的预期使用寿命内的应力循环次数无需考虑耐疲劳极限。这与铲斗、电磁吸盘或抓斗等循环类型的作业相反。除超载外，所列工况非常接近在制造商提供的额定范围内操作时施加在起重机上的典型最大载荷。*C,1主管和变幅副臂试验班2585122023、So116622-2014试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数裁荷初选注施加的载荷底盘(车架、支腿)上车结构(转台)督架变幅拉板、索具(钢丝绳除外)工作载荷超载A最大额定载荷，相应的最大幅度及臂长291617(Y)额定载荷，上车结构在任意位置(Z)L25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者臂架和上车结构整体Y,zY,zB(额定载荷X相应幅度)最大值，该起重力矩允许的最大额定载荷3681217(Y)左右两侧的额定载荷和侧载(0.02X额定载荷)。上车结构在任意位置(Z)L25倍额定教荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在任意位置最大起重力矩下的上车结构和变幅拉板、索具Y,zY,zC(额定载荷X相应幅度)最大值，臂架在正侧方，该起重力矩允许的最大额定载荷1356