金山大道西段高边坡支护设计说明.docx

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1、根据统计，填方土质边坡高度为8.8410.36m,不属于超限边坡，边坡安全等级为一级；挖方岩质边坡高度为17.7623.47m,不属于超限边坡，边坡安全等级为二级,挖方土质边坡高度为10.95m,不属于超限边坡，边坡安全等级为一级。其余段未超限，边坡安全等级为二级。本册为金山大道西段边坡支挡设计.3设计依据1. 1实测地形图业主提供实测地形图。3. 2地勘报告铜梁区科创新城金山大道建设工程(一期)工程地质勘察报告(中环城乡规划设计集团有限公司二。二三年十一月编制)4. 3地方规定关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见(重庆市建设委员会渝建发2010166号文)。3.4国

2、家及地方现行有关设计标准、规范建筑边坡工程技术规范(GB503302013)城市道路工程设计规范(CJJ37-2012)(2016版)城市道路路基设计规范(CJJ194-2013)岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范(GB50086-2015)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)(2015年版)建筑抗震设计规范(GB50011-2010)(2016年版)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)砌体结构设计规范(GB50003-2011)中国地震动参数区划图GB18306-2015建筑边坡工程施工质量验收规范(DBJ/T50-100-2010)金山大道建设工程（一期）金山大道西段高

3、边坡支护设计说明1任务由来城市建设开发有限公司（甲方）拟在，本次勘察范围内路线由三段组成，即：金山大道东段、金山大道西段及金辉九支路，其中金辉九支路仅做勘察不在本次设计范围。金山大道西段起止里程KO+OOO-K1+320,路段总长1320m；金山大道东段起止里程K6+160-K6+857.595,路段总长697.595m,金辉九支路起止里程K0+000-K0+292,路段总长292m；三段总长2309.595m,其中金山大道定位为城市主干路，金辉九支路为城市支路。受甲方委托我公司（中环城乡规划设计集团有限公司）对该项目进行一次勘察设计工作。2工程概况本次设计路段共有高路堑边坡3段，高路堤边坡4

4、段，其中金山大道东段有高路堑边坡3段，高路堤边坡2段；金山大道东段无高路堑边坡，高路堤边坡2段。（1）高路堑边坡高路堑统计表（未注明时为岩质边坡）序号里程桩号路面设计高程坡顶标高高差（m）长度（m）型面典例备注1K0+285-K0+340288.12299.0710.95558-8,剖面右侧（土质）2K0+730-K0+780307.1324.8617.765027-27,剖面左侧3K0+690-K0+880307.95331.4223.4719030-30,剖面右侧（2）高路堤边坡高路堤（土质边坡）序号里程桩号路面设计高程脚高坡标高差(In)长度（m）型面典剖备注1K0+470-K0+510

5、290.86282.028.844017-17,剖面左侧2K0+450-K0+540290.86280.510.36901777,剖面右侧3K6+630-K6+670276.2267.838.374059-59,剖面左侧4K6+770-K6+830272.37263.418.966063-63,剖面全幅5. 2抗震设计4边坡工程设计条件4.1安全等级边坡设计安全等级：一级：边坡工程重要性系数Yo=Lh设计使用年限：50年。二级：边坡工程重要性系数YO=L 0；设计使用年限：50年。根据中国地震动参数区划图(GB18306-2015),场区地震动峰值加速度为0.05g。据建筑抗震设计规范(GB5

6、0011-2010)(2016年版)勘察区设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05go4.3设计参数根据勘察报告选取设计参数取值如下：岩土体参数取值岩土名称重度kNm3单轴天然抗压强度标准Mpa单轴饱和抗压强度标准HPa地基承载力特征值(kPa)岩体抗剪强度土体抗剪强度基底摩擦系数岩体理论破裂角C)土体水平抗力系数的比例系%(MN114)皆体水平抗力系数(MNm3)钻孔桩桩侧土摩阻力标准值(kPa)岩土体与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)C（kPa）（）C（kPa）（）天然饱和素填土20.0020.50/现场试验确定/5.0（天然）3.0（饱和）28（天然）2

7、5（饱和）0.25/10/粉质粘土19.5019.80/140*/21.55（天然）16.19（饱和）10.43天然)9.15(饱和)0.20/14/50/粉质粘土18.9019.20/90*/18.98（天然）14.36（饱和）9.39(天然)7.99(饱和)/40/强风化泥岩/ZZ/300*/0.30/120/中等风化泥岩25.1025.304.692.841702(天然)1031(饱和)208280.4059*/50/300强风化砂岩/500*/0.35/140/中等风化砂岩24.8025.0011.077.38267949031.60.4561*/120/500结构面Ll裂隙/50*1

8、8*/L2裂隙/50*18*/层面/20*12*/注：1表中带口者为经验值。2对金山大道西段K0+450K(H510段、金山大道东段K6+78gK6+820段，及场地内的低洼沟谷区域，由于排水条件差，地下水丰富，岩石地基承段力应采用饱和值进行设计.3临时边坡坡度值按有关规范和武庆地区经验取值，高度HW5m,素填上临时边坡坡率建议值I：1.25,高度5mWHW8m,索填上临时边坡坡率建议值1:1.50。场地地势西高东低；东段地面高程约263290m左右，整体地形起伏较大。5.2地层岩性场区内地表大部地段为第四系全新统土层覆盖，第四系全新统残坡积（QjM）粉质粘土分布于整个场地：第四系全新统素填土

9、零星分布，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（Jas）的泥岩、砂岩。现由新至老，从上到下分述如下：（1）第四系全新统索填土（Qj）:主要由砂泥岩碎块石及少量的粘性土组成，硬质物粒径5035Omm左右，硬质物含量约4070稍湿、松散稍密，最大厚度约15.20m（ZY63）,堆填时间约12年，主要分布于与本道路并行的高铁车站附近区域，其余路段局部分布，成分不均，未固结。（2）第四系全新统粉质粘土（QJT）:褐色、黄褐色，可塑状，无摇震反应，干强度及韧性中等，切面稍有光泽，较光滑，为残坡积层，仅局部地段有分布，钻探揭露最大厚度约4.50m（ZY146）,平均厚度一般小于3m。（3）第四系全新统粉质粘土褐色

10、、黄褐色，软塑状，无摇震反应，干强度及韧性中等，切面梢有光泽，较光滑，为坡洪积层，主要分布于水田地段，钻探揭露最大厚度约6.90m（ZY198）,平均厚度一般小于4m。（4）第四系全新统淤泥质粉质粘土（QJ）：灰褐色、灰黑色，流塑状，无摇震反应，干强度及韧性中等，切面有光泽，较光滑，为湖积层，主要分布于水塘区域，根据地区经验，其厚度一般介于l-2m之间。（5）侏罗系中统沙溪庙组（Ls）泥岩：紫红色，主要由粘土矿物组成，砂质含量不均，泥质结构，中厚层状构造，局部见灰绿色团斑及钙质结核，为场地主要地层，钻探揭露最大单层厚38.5Om（ZY82）o（6）侏罗系中统沙溪庙组（JeS）砂岩：灰色、灰白色

11、，主要矿物成份为长石、石英、少量云母及岩屑等，细中粒结构，中厚层状构造，钙泥质胶结，局部地段泥质含量较高，为场地主要地层，钻探揭露最大单层厚度为21.8Om（ZYI43）。5. 3地质构造本项目区域范围跨度较大，分开进行论述如下：界面力学性质参数表类型内聚力C（kpa）内摩擦为（）土岩交界面15.10（天然），13.70（饱和）10.50（天然），8.23（饱和）烟土与现状地面界面蓼数15.10（天然），13.70（饱和）10.50（天然），*8.23（饱和）填上与地基岩面参数*3（天然）、*0（饱和）*28（天然）、*25（饱和）备注：I、表中带“*”者为经验值4.4土、石工程分级及岩体基本

12、质量等级（1）土、石工程分级素填土：结构松散稍密，以稍密为主，主要由粘土、砂岩、泥岩碎石、角砾组成，为硬土，土石等级III级；粉质粘土：可塑状为主，土石类别为普通土，土石等级为I级；粉质粘土：软塑状为主，土石类别为松土，土石等级为I级；中风化泥岩类别为软石，土石等级为IV级；中风化砂岩类别为次坚石，土石等级为V级。（2）岩体基本质量等级岩体基本质量等级根据钻探结果、结合初步、详细勘察波速测井成果并结合经验判定如下：强风化基岩极软，裂隙发育不完整，较破碎，岩体基本质量等级为V级。中等风化岩体裂隙较发育，岩体较完整。侏罗系中统沙溪庙组中等风化泥岩天然单轴抗压强度标准值为4.69Mpa小于5Mpa,

13、为极软岩，裂隙较发育，岩体较完整，岩体基本质量等级为V级；中等风化砂岩天然单轴抗压强度标准值为U.07Mpa小于15MPa为软岩，裂隙较发育，岩体较完整，岩体基本质量等级为IV。5工程地质条件6. 1地形地貌拟建项目工程区属构造剥蚀丘陵区，现状地貌部分保持原始地貌，部分段由于周边地块开发建设成为施工区。原始地貌单元为剥蚀侵蚀性浅丘地貌，宽缓的沟谷发育，沟内发育密集的水塘、稻田，西段地面高程约285337In左右，整体地形起伏较大，1.I：倾向170200,倾角6578,优势产状为183Z68,裂隙面平整，多裂开23mm,局部闭合，无充填物，局部倒倾，裂隙间距34m,延伸长度2饰,结合差，为硬性

14、结构面。1.2:倾向100140,倾角4255,优势产状为130Z46,裂隙面平整，多呈闭合状，无充填物，裂隙间距46m,走向方向延伸58m,结合差，为硬性结构面。根据区域地质资料分析，场区内未发现断层及活动性大断裂通过，地质构造简单。5.4水文地质条件5. 4.1地表水区内主要的地表水水体为梯田储存的农用水和水库、池塘，场地内局部坡度较缓,不利于地表水的排泄，地表水主要通过地表径流向冲沟和低洼处排泄，少量形成松散孔隙水和基岩裂隙水。地表水总体较贫乏，主要受大气降水补给，季节性较明显。6. 4.2地下水（1）地下水的分布特征及地层渗透性根据区域水文地质资料和收集资料，按照各段不同的地下水赋存条

15、件，沿线地下水主要有两种类型：即松散层孔隙水与基岩裂隙水。松散层孔隙水该层地下水主要分布在局部地势较低地段，赋存于松散土层中，大气降水、冲沟为其主要补给源。水量、水位变化大，且不稳定。基岩裂隙水裂隙水主要贮存于基岩裂隙中，强风化基岩风化裂隙发育，富水性好，中风化基岩主要为砂、泥岩互层（夹层），较完整完整，泥岩为相对隔水层，砂岩裂隙较发育不发育，富水性一般，总体渗透性较差，含水性较弱。（2）地下水的补给、径流与排泄勘察区地下水的补给源主要为大气降水补给，大气降水自高向地势低洼处排泄，具有排泄路径、周期短的特点。（1）金山大道西段：拟建金山大道西段地质构造上位于西山背斜北西翼，岩层呈单斜产出，勘察

16、区及附近无断层通过，岩层倾向及倾角变化不大，岩层产状为330340/1519,代表性岩性产状为336/18,岩层面结合很差，属软弱结构面；主要发育两组构造裂隙：1.1：倾向220270,倾角6278,优势产状为245Z65,裂隙面平整，多裂开23廊，局部闭合，无充填物，局部倒倾，裂隙间距35m,延伸长度25m,结合差，为硬性结构面。1.2:倾向160195,倾角6080,优势产状为180/60,裂隙面平整，多呈闭合状，无充填物，裂隙间距46m,走向方向延伸58m,结合差，为硬性结构面。根据区域地质资料分析，场区内未发现断层及活动性大断裂通过，地质构造筒单。（2）金山大道东段：拟建金山大道东段地

17、质构造上位于蒲吕场向斜南东翼，岩层呈单斜产出，勘察区及附近无断层通过，受构造膨响，岩层倾向变化小，倾角变化较大,岩层产状为330N2840,其中K6+160K6+600段代表性岩性产状为330/28；K6+600K6+857.595段代表性岩性产状为3300/40,岩层面结合很差，均属软弱结构面，主要发育两组构造裂隙：1.L倾向170200,倾角6578,优势产状为188Z70,裂隙面平整，多裂开23mm,局部闭合，无充填物，局部倒倾，裂隙间距35m,延伸长度25m,结合差，为硬性结构面。1.2:倾向100140,倾角3050,优势产状为125Z30,裂隙面平整，多呈闭合状，无充填物，裂隙间距

18、46m,走向方向延伸58m,结合差，为硬性结构面。（3）金辉九支路本段道路与金山大道东段相交，在地质构造上位于蒲吕场向斜南东翼，岩层呈单斜产出，勘察区及附近无断层通过，通过岩石露头测量结合区域地质图，代表岩层产状为330。Z28,岩层面结合很差，均属软弱结构面，主要发育两组构造裂隙：序号地层代号岩土名称渗透系数(md)备注3J2S中等风化泥岩0.05-0.094JzS中等风化砂岩0.15-0.305.5不良地质现象、特殊岩土与有害气体(1)不良地质现象经调查和收集资料，勘察范围内地层层序正常，未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用，场地整体稳定性较好。场地未发现对工程不利的暗藏河道、沟浜、墓穴、

19、防空洞等埋藏物。(2)特殊岩土素填土：主要由平场施工回填形成，主要由砂、泥岩碎块石、及少许粉质粘土等组成。结构松散稍密，其厚度变化较大，均匀性差，级配差。软塑状粉质粘土：呈软塑状，含水量大、压缩性高、承载力低，桩基成孔过程中常出现“缩颈”现象。淤泥：呈流塑状，含水量大、压缩性高，承载力极低，主要分布于现状水塘内，经现场调研，该层厚约05-2m强风化基岩：勘测区岩石以物理风化为主，其形式有表层风化、裂隙式风化及顺层风化。风化速度和深度与岩性、地形、裂隙发育程度密切相关。本区砂岩强度较弱，抗风化能力不强。泥岩岩性软弱，风化快而强烈，风化后较快遭剥蚀，相同岩性则裂隙发育较不发育的风化速度快和强烈。砂

20、岩泥岩互层时差异风化明显，容易形成“凹岩腔”。当风化作用沿层面和较软弱的岩层进行时，风化深度较大。(3)有害气体根据勘探结果，结合场地各地层岩性条件和地区经验，场地内中间区域的淤泥层，在地层中可能渗出甲烷等有害气体。5.6地震据区域地质资料，喜山期的挽近构造活动，在区域上主要表现为间歇性的上升隆起，上升作用至今仍在进行，部分断裂重新活动，引起轻微地震现象。区域历史上地大气降雨后沿地面或下渗后径流，地势低洼一带，形成潜水或向更低点排泄；地下水径流方向主要受地形及裂隙发育程度的控制，大多流向地势低洼地带或沿孔隙、裂隙下渗；地下水的排泄主要为向地势低洼处径流，最终汇入河流，其次为大气蒸发。(3)地下

21、水的动态特征区内地下水仅地势低洼段分布潜水，埋深小，其余地段基岩裂隙水埋藏较深。潜水水位具有季节性变化明显，受降水响大等特点。潜水水位变化大，而基岩裂隙水水量不丰，没有统一的水力联系。区内基岩的风化裂隙水总体含水量甚微，但不排除局部地段有富水条件，储藏有一定裂隙水。(4)地下水位根据钻探水文观测，线路区跨越沟谷地段多为水田、水塘等，该部分区域的钻孔内水位接近于地表，特别是何家水库坝体外侧区域的地下水位受渗透影响，其水头稍高于地表，钻孔后可见水流溢出地表，水量丰富；而其余斜坡地段则无明显稳定水位，地势高处地下水较为贫乏。场地原始低洼处土层厚度较大地段，在雨季，由于大气降雨、周边工地施工用水的补给

22、，可能赋存大量季节性地下水，因局部排水不畅，致使水量较大，建议道路支挡工程、涵洞等结构物基坑施工期间，做好截、排水工作。总之，在钻孔揭露深度范围内存在地下水，低洼地段开挖后基坑存在较丰富的地下水，其余地段水量不大，但遇雨季水量可能出现明显增大趋势，水文地质条件较复杂。(5)岩土渗透系数场地周边邻近项目，故利用该项目抽水试验成果，并参考地区工程地质经验，岩土渗透系数取经验值见表。岩土层渗透系数序号地层代号岩土名称渗透系数(md)备注1Q；l，dl粉质粘土0.02经验值2JsS强风化基岩0.50-1.50拟建道路线路区及相邻地区内未见危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象，现状条件下道路区总体稳定，

23、适宜本工程的建设。7. 2场地地震效应、岩土地震稳定性评价（1）地震效应评价据区域地质资料，喜山期的挽近构造活动，在区域上主要表现为间歇性的上升隆起，上升作用至今仍在进行，部分断裂重新活动，引起轻微地震现象。区域历史上地震活动较弱，地震震级低，强震活动弱，属地壳相对稳定区块。据自IOll年以来的近千年间，重庆地区未发生过破坏性地震，区内有记录的3级（33.9级地震）以上的弱震有七次，1989年11月20日距重庆40多公里的渝北区统景镇（北纬295,东经10657,）发生的5.25.4级地震，震中裂度6度，是重庆地区有地震记载以来震中距重庆最近，震级最强的首次破坏性地震，以前重庆及邻区的地震震级

24、皆小，地震烈度小于6,属地震频率高，震级小的弱震区。2008年5月12日四川省汶川发生8.0级地震，该地震为距拟建道路场区500公里内震级大于7级震中距离最近、震级最高、影响最大的地震，该地震距拟建线路区约300公里，线路区有明显震感。根据中国地震动参数区划图GB18306-2015.建筑抗震设计规范GB50011-2010,2016年版）及建筑工程抗震设防分类标准GB50223-2008,公路工程抗震设计规范JTGBo2-2013,重庆抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值取0.05g,设计地震分为第一组。根据建筑工程抗震设防分类标准GB50223-2008规定，本工程抗震设防类别为标准设

25、防类（简称“丙类区域范围内无断裂、破碎带通过，构造稳定。场地无滑坡、泥石流、液化、震陷等地震稳定性问题。本次勘察在边坡和一般路基区域共选取了6个钻孔进行波速测试，同时进行岩土体剪切波波速测试。场地内施工区素填土等效剪切波速W150ms,属软弱土；粉质粘土等效剪切波速W250ms,属中软土；基岩等效剪切波速500ms,属稳定岩石。震活动较弱，地震震级低，强震活动弱，属地壳相对稳定区块。据自IOll年以来的近千年间，重庆地区未发生过破坏性地震，区内有记录的3级（33.9级地震）以上的弱震有七次，1989年11月20日距重庆40多公里的渝北区统景镇（北纬2951,东经10657,）发生的5.25.4

26、级地震，震中裂度6度，是重庆地区有地震记载以来震中距重庆最近，震级最强的首次破坏性地震，以前重庆及邻区的地震震级皆小，地震烈度小于6,属地震频率高，震级小的弱震区。2008年5月12日四川省汶川发生8.0级地震，该地震为距拟建道路场区500公里内震级大于7级震中距离最近、震级最高、影响最大的地震，该地震距拟建线路区约300公里，线路区有明显震感。本次勘察在场地内共选取了6个钻孔进行波速测试，同时进行岩土体剪切波波速测试。场地内施工区素填土等效剪切波速W150ms,属软弱土；粉质粘土等效剪切波速W250ms,属中软土；基岩等效剪切波速500ms,属稳定岩石。5.7相邻构筑物场地周边建筑物分布较少

27、，大部分民房已拆迁，在K0+450K0+510段左侧为何家水库土石坝，本项目采用填方的形式通过，路基成型后有利于该坝体的稳定，但应注意施工期间的开挖、振动可能导致坝体局部失稳，影响水库坝体安全，建议做好施工组织，减少开挖扰动，必要时做好临时支护措施，保证水库坝体安全。除此之外，施工震动对周边零星分布的建筑物存在不同程度的影响，可能造成建筑物墙体变形、开裂等安全风险，建议施工控制震动强度。挖方区坡顶存在高压铁塔为重要基础设施，边坡岩体发育裂隙，如边坡开挖采取爆破方式，容易使岩体开裂、变形，进而影响铁塔的基础稳定，爆破强度控制不好，造成开挖坡体岩体震碎掉块，进而局部滑塌的风险，危及铁塔设施安全。对

28、于爆破施工方式应充分评价其可行性及安全性，同时爆破对建筑物震动影响很大。总体上工程建设对周边建筑物影响大，周边建筑物对工程建设影响小。6工程地质分析评价6.1线路稳定性及建筑适宜性评价7边坡支护设计7.1边坡支护方案比选本次边坡支护设计，受道路红线的限制，除了少量路段可采用坡率法开挖或填筑外，其余大部分路段只能采用修建支挡结构的方式开挖或填筑，本次设计根据本项目特点作一下支护方案比较：方案一：排桩式锚杆挡墙排桩式锚杆挡墙具有以下特点：承载能力强：排桩式锚杆挡墙承载能力强，能够有效的保证工程的稳定性和安全性。施工便捷：排桩式锚杆挡墙不需要过多的土方掏挖和回镇，施工过程中能够避免山体的破坏和破坏引

29、起的环境问题。适应性强：排桩式锚杆挡墙可以适应各种山体的形状和复杂的工程要求。同时,排桩式锚杆挡墙还可以根据需要调整锚索的张力，以达到更好的支护效果。经济实用：排桩式锚杆挡墙不仅施工简便、周期短，而且成本也较低，节约工程资金。方案二：板肋式锚杆挡墙板肋式锚杆挡墙具有以下特点：承载能力强：板肋式锚杆挡墙采用大直径锚杆顶起整个挡墙体系，具有较高的承载能力。同时，挡墙墙体混凝土板肋组成，整体结构非常牢固，能够有效地抵御土体内部的压力和扭矩，确保工程的稳定性和安全性。施工便捷：板肋式锚杆挡墙的施工过程相对简单，可以很快地完成。在施工过程中，只需要进行少量的土方开挖，就可以将挡墙体系安装在现有的土体之上

30、，不需要进行大量的钢筋混凝土墙体浇筑等工作。这不仅可以加快施工进度，还可以降低施工成本。安全可靠：板肋式锚杆挡墙用大直径锚杆将挡墙整体顶起，可以有效地避免墙体出现变形、开裂等问题。同时.，挡墙墙体结构牢固，能够有效地防止土体内部的滑道路沿线抗震场地类别划分名称里程枇号(m)路段类型最大覆盖层厚度m等效剪切波速场地类别地段类别特征周期(三)山道段金大西K0+000K0+300路基2.00130I有利地段0.25K0+300K0+640路基13.20135.76Il一般地段0.35K0+640-K1+270路基1.50130I有利地段0.25K1+270K1+320路基10130II一般地段0.3

31、5山道段金大东K6+160-K6+300路基8.50140II一般地段0.35K6+300K6+530路基0500I有利地段0.25K6+530-K6+670路基17.90500I有利地段0.25K6+730K0+840路基15.40500I有利地段0.25通道K0+000-K0+080下穿通道0500I有利地段0.35金辉九支路K0+000-K0+035路基17.50141.8711I一般地段0.45K0+035K0+100路基1.90500I有利地段0.35因部分路段填土厚度大，结构较松散，对抗震不利。(2)地震稳定性评价拟建场地土层以残坡积粉质粘土为主，局部表层为素填土，下伏基岩为侏罗系

32、泥岩、砂岩及粉砂岩，拟建场地基岩稳定，重庆市抗震设防烈度为6度，可不考虑液化影响。但场地挖方边坡和对道路有影响的自然斜坡内，表面岩块或强风化岩体在地震震动条件下可能发生掉块现象，顺向坡在地震作用下易发生滑移或垮塌，应做好支挡、放坡或护面措施。高填方区填土可能在地震作用下引起地面错裂或沉降；土质边坡当未及时支挡时，在地震作用下易加剧滑动风险，建议对切坡后的边坡及路基区域填土加强抗震措施。7.2.2挖方路基挖方边坡坡率采用为1:1.0,按每8米一级放坡，每级边坡衔接处留2.Om宽碎落台，并根据排水情况设置平台截水沟。在路堑开挖前作好坡顶排水防渗工作，当挖方路基外侧地表水往路基汇集时，在坡顶外5m设

33、临时截水沟，并顺地势接入道路排水系统排出路基范围。挖方边坡主要采用喷播植草。7.3金山大道西段7.3.1K0+000K0+100道路段（参考剖面1-12-2）该段为构造剥蚀丘陵地貌，该段设计标高285.56286.36m,地面高程285.56291.24m,以挖方为主，最大挖方边坡高度约3.2m,边坡物质组成为粉质粘土、泥岩夹砂岩。该段线路地表覆盖层为素填土、粉质粘土，覆盖层厚度约0.61.7m,下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013中相关规定，该段道路边坡安全等级考虑为二级。本段边坡物质组成主要为粉质粘土及强风化泥岩，土体及强风化岩体强度低，地形

34、总体平缓，土石界面坡角0-5,开挖后容易其内部以圆弧滑动破坏，受用地红线制约，场地仅局部具有放坡条件，对有放坡条件的采用放坡开挖：对无放坡条件的采用挡墙进行支挡。边坡典型横断面（2-2剖面）7.3.2K0+100K0+300道路段（参考剖面3-37-7）移和倾斜，提高工程的稳定性和安全性。耐久性好：板肋式锚杆挡墙采用高强度钢材作为锚杆材料r具有很好的耐久性能和防腐蚀能力。挡墙结构采用多层钢板和混凝土层组成，可以有效地避免因为岁月流转而导致结构松散或者损坏的情况。排桩式锚杆挡墙（方案一）可以将桩集中浇筑后，边开挖边进行锚杆（锚索）的安装，板肋式锚杆挡墙（方案二）需要边开挖边浇筑板肋，不能像排桩式

35、挡墙那样集中浇筑，由于混凝土凝期的影响，施工周期较方案一长。方案一在施工周期上短于方案二，更适应本项目工期较短的特点，故本项目采用排桩式锚杆挡墙。7.2一般填方挖方7.2.1填方路基有放坡条件的路段，填方边坡高度H8米时，边坡坡率采用1：1.5。本次设计路段填方路基高度均小于8m。当地面横坡陡于1：5时，原地面应挖成台阶，其宽度应大于2米，台阶向内倾斜24%。镇方路基外侧地表水往路基汇集时，在坡脚外2m设临时排水沟，并顺地势接入道路排水系统排出路基范围。填方边坡主要采用喷播植草、三维网植草、方格骨架植草护坡。土质路基经压实度应符合下表要求。压实度（重型击实标准）类型路面底面以下深度（Cm）压实

36、度（%）快速路主干路次干路支路路床O80296295294292上路堤8015094293N9291下路堤150以下293292291290零填及路望0-30N96N95N9492路床3080N94N93-一边坡典型横断面（3-3剖面）7.3.3K0+300K0+345道路段（参考剖面8-8）该段为构造剥蚀丘陵地貌，该段设计标高289.96288.30m,地面高程288299m,本段以挖方为主，最大挖方边坡高度约ILIIn,边坡物质组成为人工填土。该段线路地表覆盖层为素填土，覆盖层厚度约7.612.6m,下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013中相关

37、规定，该段道路边坡安全等级考虑为一级。本段挖方边坡为土质边坡，物质组成主要为填土，边坡高度约11.50m,地形总体平缓，土石界面坡角0-5,开挖后土体变形破坏模式主要为沿土体内部的圆滑滑动破坏，场地不具备放坡条件，需对边坡进行支护。本段挖方土质边坡高度超过8米，按渝建发（2010）166号文的要求，应按高切坡纳入安全管理。该段为构造剥蚀丘陵地貌，该段设计标高286.36289.96m,地面高程291.24300m,本段以挖方为主，最大挖方边坡高度约9.7m,边坡物质组成为粉质粘土、泥岩及砂岩。该段线路地表覆盖层为素填土、粉质粘土，覆盖层厚度约0.53.2m,下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。

38、根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013中相关规定，该段道路边坡安全等级考虑为二级。本段挖方边坡为岩土混合边坡，物质组成主要为填土、粉质粘土及泥岩、砂岩，上部土质边坡高度2.20m,地形总体平缓，土石界面坡角0-5,开挖后上覆土体不易沿土石界面发生滑动，开挖过陡时容易其内部以圆弧滑动破坏，建议对上部土体进行放坡开挖。下部岩质边坡最大高度约&80m,边坡岩体裂隙较发育，进行赤平投影分析如下。经分析，左侧边坡岩层倾向与边坡倾向呈大角度相交，为切向坡，受外倾裂隙Ll影响，边坡容易沿裂隙Ll滑塌，岩体类型为III类，等效内摩擦角58,岩体破裂角取外倾结构面Ll倾角65与45+2=62的较小值，

39、即破裂角取59。右侧边坡为切向坡，边坡不受外倾结构面影响，坡体稳定性受岩体自身强度控制，边坡岩体类型为IH类，等效内摩擦角58,岩体破裂角取45+6/2=59。受用地红线制约，场地不具备放坡条件，直立开挖边坡不稳定，需对边坡进行支护。该段为构造剥蚀丘陵地貌，该段设计标高289.40295.44m,地面高程280292m,本段以填方为主，最大填方高度约10.9m,边坡物质组成为人工填土。该段线路地表覆盖层为坡洪积粉质粘土，呈可塑-软塑状，覆盖层厚度约0.82.7m,下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。本段地形总体较平缓，横坡坡角05。，局部较陡达到16（见19剖面，高度10.40m）,填方填筑后

40、可能沿岩土界面或者填筑面整体性滑移，为验证其稳定性，选取19T9作为代表性剖面进行传递系数法隐式解稳定性计算，计算天然及暴雨状态,边坡沿岩土界面或填筑面滑移稳定性。天然状态下填筑土体重度取20KNm3,界面参数：C取15.IOkPa,内摩擦角取10.50；暴雨状态下填筑土体重度取20.5KN/m3,界面参数：C取13.70kPa,内摩擦角取8.23oe根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013中相关规定，该段道路边坡安全等级考虑为一级，填方边坡稳定性系数取1.35,计算示意图如下。边坡典型横断面（8-8剖面）1.1.1 3.4K0+345K0+440道路段（参考剖面9-916-16）该段

41、为构造剥蚀丘陵地貌，该段设计标高288.30289.40m,地面高程285292m,本段以填方为主，最大填方高度约6.2m,边坡物质组成为人工填土。该段线路地表覆盖层为残坡积、坡洪积粉质粘土，呈可塑-软塑状，覆盖层厚度约L34.3m,下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。本段地形平缓，横坡坡角。5,局部稍陡最大约8,路堤填筑后总体稳定，由于无放坡条件，修建路肩挡墙进行支护。边坡典型横断面（17-17剖面）7.3.5 K0+440K0+640道路段（参考剖面21-2222-22,）该段为构造剥蚀丘陵地貌，该段设计标高289.96288.30m,地面高程288299m,本段以挖方为主，最大挖方边坡高

42、度约4.9m,边坡物质组成为人工填土。该段线路地表覆盖层为素填土，覆盖层厚度约6.915.2n,下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013中相关规定，该段道路边坡安全等级考虑为二级。本段挖方边坡为土质边坡，物质组成主要为填土，边坡高度约4.90m,地形总体平缓，土石界面坡角0-5,开挖后土体变形破坏模式主要为沿土体内部的圆滑滑动破坏，本段采用放坡开挖。7.3.6 K0+640K1+070道路段（参考剖面23面339-39）该段为构造剥蚀丘陵地貌，该段设计标高301.4293.6m,地面高程292335m,本段以挖方为主，最大直立边坡高度约24m,边坡物

43、质组成为以泥岩及砂岩为主，顶部分布O-Im厚残坡积粉质黏土层，仅零星分布，厚度小，建议边坡开挖前进行清表处理。工程地%剖则普,填方边坡稳定性计算示意图（19-19剖面）填方边坡稳定性计算表（1979剖面）计算表详见计算书经计算，填方边坡稳定系数Fs=O.9521.00,填筑后边坡处于不稳定状态，设计采用桩板挡墙进行支挡。除上述路段外，其余区域路地势平缓，路堤填筑后总体稳定，但由于无放坡条件,设计采用桩板挡墙对路基两侧进行支挡；本段左侧为何家水库土石坝坝体，道路路肩与水库坝体最近处已位于坝体边缘，本道路采用填方的形式通过坝体前缘，道路成型后有利于坝体稳定，但路基支挡工程开挖将对水库坝体稳定造成不

44、利影响，设计采用桩板挡墙支挡，减少对土石坝的影响。本段填方高度超过8米，按渝建发（2010）166号文的要求，应按高填方边坡纳入管理。边坡典型横断面（30-30剖面）7. 3.7K1+070K1+320道路段（参考剖面40-4039-39）该段为构造剥蚀丘陵地貌，该段设计标高301.4293.6m,地面高程292335m,本段以挖方为主，最大边坡高度约12m（40剖面），边坡物质组成为以泥岩及砂岩为主，顶部分布残坡积粉质黏土层、人工填土等。根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013中相关规定，该段道路边坡安全等级考虑为二级。本段挖方边坡为岩土混合边坡，物质组成主要人工填土、粉质粘土、泥岩及砂岩,边坡岩体裂隙较发育，赤平投影分析图如下。根据