水轮机调速器培训教程.docx

《水轮机调速器培训教程.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《水轮机调速器培训教程.docx（53页珍藏版）》请在课桌文档上搜索。

1、公S.L.Ilydropowcr三联水电水桧机数李调速器（培训教材）武汉三联水电控制设备2004年10月15日目录第一章水轮机调节的根本任务2一、水轮机调节系统的结构3二、水轮机调节系统的特点3第二章水轮机调速系统的标准和特性5一、水轮机调速系统的标准5二、水轮机调速系统的特性6三、水轮机调速器的动态特征7四、水轮机调节系统的动态特性10第三章水轮机调速器的控制算法11一、PlD控制算法11二、桨叶控制器14第四章水轮机微机调速器的硬件17第五章水轮机微机调速器的形式20一、调速器的开展20二、调速器的分类21三、冗余式可编程调速器22第六章水轮机微机调速器的功能和运行25一、参数可调范围27

2、二、功能要求28三、软件39第七章水轮机微机调速器的机械液压执行机构45一、比例伺服阀+数字阀+机械开限/纯手动组成机械冗余结构45二、步进式机械液压系统47第八章水轮机微机调速器的故障处理49一、空载频率摆动49二、负载漂移50三、接力器抖动50四、切换故障51五、甩负荷51六、与水头有关的故障52七、自检52第一章水轮机调节的根本任务水轮发电机组把水能转变为电能供生产、生活使用。用户在用电过程中除要求供电平安可靠外，对电网电能质量也有十分严格的要求。按我国电力部门规定，电网的额定频率为50HZ（赫兹），大电网允许的频率偏差为0.2Hz.对我国的中小电网来说，系统负荷波动有时会到达其容量的5

3、%10%;而且即使是大的电力系统，其负荷波动也往往会到达其总容量的2%3%。电力系统负荷的不断变化，导致了系统频率的波动。因此，不断地调节水轮发电机组的输出功率，维持机组的转速（频率）在额定转速（频率）的规定范围内，就是水轮机调节的根本任务。水轮机调速器是水电站发电机组的重要辅助设备，他与电站那二次回路或计算机监控系统相配合，完成水轮发电机组的开机、停机、增减负荷、紧急停机等任务。水轮机调速器还可以与其他装置一起完成自动发电控制（AGO.成组控制、按水位调节等任务。水轮发电机组转动局部的运动方程为：Jddt=Mt-Mg式中：J一机组转动局部的惯性矩（kgm2h=n/30机组转动角速度（rad/

4、s）；n一机组转动速度（r/min）；Mt水轮机转矩（Nm）；M$一发电机负荷阻力矩（负载转矩）上式说明，保持机组转速（频率）为恒值的条件是d3dt=0,即要求Mt=M,否那么就会导致机组转速（频率）偏离额定值，从而出现转速（频率）偏差。水轮机转矩Mt=PQHl式中：Q通过水轮机的流量（11）3s）；H水轮机净水头（m）；rlI水轮机效率；P一水的密度（kgm3）因此只有调节流量Q和效率才能调节水轮机转矩到达扎=MK的目的。从最终效果来看，水轮机调节的任务是维持水轮发电机组转速（频率）在额定值附近的允许范围内。然而，从实质上讲，只有当水轮机调节器相应地调节水轮机导水机构开度（从而调节水轮机流量

5、Q）和水轮机轮叶的角度（从而调节水轮机效率nJ,使Ml=M才能使机组在一个允许的规定转速（频率）下运行。从这个意义上讲，水轮机调节的实质就是：根据偏离额定值的转速（频率）偏差信号，不但地调节水轮机的导水机构和轮叶机构，维持水轮发电机组功率与负荷功率的平衡。一、水轮机调节系统的结构水轮机调节系统是由水轮机控制设备1系统）和被控制系统组成的闭环系统。水轮机、引水和泄水系统、装有电压调节器的发电机及其所并入的电网称为水轮机调节系统的被控制系统；用来检测被控参量1转速、功率、水位、流量等）与给定量的偏差，并将其按一定的特性转换成主接力器行程偏差的一些装置组合成为水轮机控制设备（系统）。水轮机调速器那么

6、是由实现水轮机调节及相应控制的电气控制装置和机械执行机构组成。水轮机调节系统的工作过程为：测量元件把机组转速n（频率f）、功率P八水头H、流量Q等反映机组运行工况的参数测量出来作为水轮机调速器的反响信号，与给定信号闭环综合后，经放大校正元件控制执行机构，执行机构操纵水轮机导水机构和桨叶机构。二、水轮机调节系统的特点水轮机调节系统是一个自动调节系统，它具有一般闭环控制系统的共性，但是水轮机调节系统是一个复杂的非线性控制系统。水轮机型式有：混流式、轴流定桨式、轴流转桨式、贯流式、冲击式、水泵、水轮机式等等；水轮机发电机组由多种工作状态：机组开机、机组停机、同期并网前和从电网解列后的空载、孤立电网运

7、行、以转速控制和功率控制并列于大电网运行、水位和/或流量控制等。水轮机控制设备是通过很大的动力来调节水轮机导水机构和桨叶机构来调节水轮机流量及其流态的，因此，即使是中小型调速器也大多要采用机械液压执行机构，且常常采用有一级或二级液压放大的液压执行机构。水轮机过水管道存在这水流惯性，通常用水流惯性常熟来表述:1.=(QlgHt)LA=LvgH式中:每段过水管道的截面积（m2）;1.相应每段过水管道的长度（m）v相应每段过水管道内的流速（ms）g一重力加速度（ms2）T.一水流惯性时间常数（三）从自动控制理论的观点来看，过水管道水流惯性使得水轮机调节系统成为一个非最小相位系统（非极小相响应），其特

8、点为，由于水的惯性，当改变导叶方向时，首先引起水轮机转矩在反方向作用，然后再回到与导叶运动相同的方向。对系统的动态稳定和响应特征会带来十分不利的影响。通常所说的水锤效应（或水击效应）就是对这种水流惯性的一种形象的表述。水流惯性时间常数TW的物理概念是：在额定水头Hr作用下，过水管道内的流量Q由O加大至额定流量Qr所需要的时间。水轮发电机组存在着机械惯性，可利用机组惯性时间常数Ta来表述：Ta=J.rMr=GD2Nr23580Pr式中：J/一额定转速时机组的惯性矩（kgm2）Mr一机组额定转矩（N-m）GD2一机组飞轮力矩（kNm2）nr机组额定转速（rmin）P一机组额定功率（kW）Ta一机组

9、惯性时间常数（三）机组惯性时间常数Ta的物理概念是：在额定力矩Mr作用下，机组转速n由0上升至额定转速n,所需要的时间。比照例积分微分（PID）型调速器，水轮机引水系统的水流惯性时间常数TW不大于4s；比照例积分（Pl）型调速器，水流惯性时间常数TW不大于2.5s。水流惯性时间常数TW与机组惯性时间常数Ta的比值不大于0.4。还击式机组的Ta不小于4s,冲击式机组的Ta不小于2sO第二章水轮机调速系统的标准和特性一、水轮机调速系统的标准1 .水轮机调速器及油压装置型号编制方法JB/T2832-20042 .水轮机调速器及油压装置试系列型谱JB/T7072-2004；3 .水轮机控制系统技术条件

10、GB/T9652.1-征求意见稿4 .水轮机控制系统试验验收规程GB/T9652.2-；征求意见稿5 .IEC60308水轮机调速系统试验国际规程；6 .IEC61362水轮机控制系统标准导那么；导叶接力器全关闭时间调整范围为：导叶接力器全开启时间调整范围为：3100S3100S桨叶接力器全关闭时间调整范围为：桨叶接力器全开启时间调整范围为：频率调整范围：永态转差bp调整范围：比例增益KP调整范围：积分增益Kl调整范围：10120S10120S4555HZ010%0.5200.05101/S微分增益KD调整范围：0.010S人工失灵区调节范围：测至主接力器的转速死区不超过：水轮机甩25%负荷后

11、，接力器不动时间不超过：静特性曲线非线性度：01.5%nr0.02%0.2S不超过0.5%甩100%额定负荷后转速波动超过3%的波动次数不超过N逖-由调速器引起的机组转速持续波动相对值不大于：015%。从机组甩负荷时起，导机组转速相对偏差小于1%为止的调节时间tE与从甩负荷开始至转速升至最高转速所经历的时间5的比值，对中、低水头还击式水轮机和冲击式水轮机应不大于15；对从电网解列后给电厂供电的机组，甩负荷后机组的最低相对转速不低于0.9o自动空载运行3分钟，机组转速相对摆动值不超过+0.15机二、水轮机调速系统的特性1.水轮机调节系统的静态特性当给定信号恒定时，水轮机调节系统处于平衡状态，被控

12、参量偏差相对值与接力器行程相对值的关系如图1所示，在工程实际中，有时也采用图2所示的静态特性图一将图1所示的被控参量偏差值改用被控参量绝对值表示。图1和图2中：图Fr=pmr60一额定频率Fr=50Hz;Xn=nnr=xf机组转速的相对值；N机组转速（rmin）Nr一机组额定转速（rmin）P-发电机极对数Y =YYM一接力器行程相对值Y 一接力器行程（M）Y M一接力器最大行程（M）1.1永态差值系数（1）永态差值系数bp在图1所示水轮机调节系统静态特性曲线上，取某一规定点（例如，图示中的A点），过该点作一切线，其切线斜率的负数就是该点的永态差值系数：bp=-dxr/dy对于图2所示的静态特

13、性曲线，其对应的值为50bpHZ（当额定功率为fr=5OHZ时）（2）最大行程的永态差值系数b.在图1所示水轮机调节系统静态特性曲线上，在规定的给定信号下，得出接力器在全关（y=0）和全开（y=LO）位置的被控参量（频率、转速）的相对值之差，这个差值即为b,。显然，对于一条曲线型的静态特性线，选取不同的A点，会得到不同的瓦值。但是，实践说明，对选择了适宜接力器位移变送器的水轮机微机调速器来说，其静态特性十分接近于一条直线。因此，在这种情况下，如果取bsi作为心也Ixr不会有过大的误差。k1.2转速死区ixPI-给定信号恒定时，被控参量的变化不起任何调节作用的两个值间的最大区间，称为死区，当被控

14、参量为转速时，即为转速死区ix。其在静态特性图上的表述如图3所示。1.3随动系统不准确度Itt动系统不准病度in图4随动系统中，对于所有不变的输入信号，相应输出信号的最大变化区间的相对值，称为随不准确度不见图4)。三、水轮机调速器的动态特征1、缓冲装置特性缓冲装置将来自主接力器或中间接力器的位移信号转换成一个随时间衰减的信号。它可以是机械液压式的(缓冲器)，也可以是由电气回路构成的(电气缓冲环节)。(1)暂态差值系数bl永态差值系数IbP)为零时，缓冲装置不起衰减作用，它在稳态下的差值系数就称为暂态差值系数bl图5所示为暂态差值系数bl的表述:bl=-dxfdy(1-2)减作用 -1)和 征图

15、上 力器全 之差。以认为 强度。比照图1和5可以看出：缓冲装置不起衰时，暂态差值系数h和永态差值系数可(式(1式(1-2)有相同的意义一一为调速器静态特某点切线斜率的负数。在工程应用上可取为接关(y=0)和全开(1.0)时对应的频率相对值当然，实际的缓冲装置特性是衰减的，因而可瓦是缓冲装置在动态过程中“暂时”起作用的图5(2)缓冲装置时间常数Td输入信号停止变化后，缓冲装置将来自接 力器位移的反响信号衰减的时间常数称为缓冲 装置的时间常数Td (见图6)。如果把某一开始 衰减的缓冲装置输出信号强度设为1.0,那么至 它衰减了 0. 63为止的时间就是Tdo(3)缓冲装置在阶越输入信号下的特性

16、图6缓冲装置的动态特性可用以下传递函 来加以描述：K(S)/ Y(S)=b,TdS (MS)式中：Ft(S)为缓冲装置输出的拉普拉斯变换；Y(S)为接力器位移的拉普拉斯变换。 在其输入端加一个y。的阶越信号后，其相 性如图7所示。图中，。为缓冲装置的输出。yyo 10蝮冲装量的阶灰响应特性1 应特图7在图中可以清楚地看出:缓冲装置仅在调节系统的动态过程中起作用，在稳定状态，其输入总是会衰减到0。暂态差值系数bt反映了缓冲装置的作用强度。缓冲装置时间常数Td那么表征其动态衰减的特征。2、加速度环节包含有频率测量及加速度环节，起加速度(指被测频信号的微分)作用的加速度环节的传递函数为:Fd(三)F

17、g(三)=TnS(l+Tb.)式中：Fg(三)被测机组频率信号的拉普拉斯变Fd(三)加速度环节输出的拉普拉斯变换;T11加速时间常数(三)ft换;Tiv一一微分环节时间常数(s)o(1)加速时间常数Tn加速度环节的阶跃响应村性当取永态差值系数小和暂态差值系数bt0,图8频率信号X按如图8所示形状变化。接力器刚刚反向运动时，被控参量(频率)相对偏差也与加速度(dxdt)I之比的负数称为加速度时间常数。T,=x1(dxdt)1值得指出的是，用这种方法求取，的值是比拟困难的，稍后会看到，采取其它方法求取Tn将比拟简单和方便。图93、采用PID调节器的调速器动态特性假设永态差值系数bp为0,那么得到P

18、ID调节器输出you,对其输入频差f的传递函数为取融PlD调节舞的阶跃皤入喻应朴性图10Ypid(三)/AF(三)=-(Kp+KiSKdS1+Tiv)和Ypid(三)/F(三)=-(Kp+KiS+KdS)上二式中:Ypid (S) YPlD的拉普拉斯变换;f (S) Af的拉普拉斯变换。Tiv=O)式中：等式右端的负号表示正的频差信号对应于负的接力器开度偏差;Kp比例增益,它是bp=0和Kd=O的水轮机调节系统的接力器行程相对偏差y与阶跃被控参量相对偏差X之比的负数；K1一一积分增益(s-1),它是bp=O的水轮机调节系统的接力器速度dy/dt与给定被控参量相对偏差之比的负数，即K=-(dy/

19、dt)x;KD微分增益(s),它是bp=O和KD=O的水轮机调节系统的接力器行程相对偏差y与被控参量相对变化率dx/dt之比的负数，即K11=-y/(dy/dt)PID调节器对频率阶跃变化输入Ax的响应，如图10所示。直线段EB是积分的作用，延长EB与纵轴y交于D点，与横轴交于A点，微分衰减段BF延长交于C点。比例作用表达在图10所示的OD段所代表的值OD=Kp=YpOD在数值上等于比例系数KP与频率阶跃变化值X的乘积，记为比例分量Ypo微分作用，图10所示曲线OFB是由于微分作用引起的分量，其最大值为CD线段的长度，它代表了微分作用的峰值。CD=KTv式中：Ydm微分作用的最大输出值。积分作

20、用，在图10所示直线段EB上截取线段HG,使其纵坐标差值HI在数值上等于频率阶跃变化值，即AY=AX,横坐标差值GI=lK线段OA显然有：0A0D=GIHI故有：OA=(GIHI)0D=(lK1)Kpx最后得：O=KpK对微机调节器来说，由于不存在接力器最短开启/关闭时间的限制，因此图10所示的起始响应可用线段OCB取代线段OFB.4、接力器反响时间常数Ty当主接力器带规定负荷时，其速度与主配压阀相对行程关系曲线斜率的倒数称为接力器反响时间常数Ty。靠近主配压阀中间位置处，曲线出现明显的非线性，这是由主配压阀搭接量引起的，这使得这个区间的Ty有较大的数值。而大于主配压阀搭接量的区域接近于线性的

21、区段，那么有较小的Ty值。四、水轮机调节系统的动态特性技术标准对水轮机调节系统动态特性的主要要求如下：(1)调速器应保证机组在各种工况和运行方式下的稳定性指标手动空载工况(发电机励磁在自动方式下工作)运行时，水轮发电机组转速摆动相对值对大型调速器来说不得超过0.2%；对中、小型和特小型调速器来说均不得超过0.3%,当调速器控制水轮发电机组在空载工况自动运行时，在选择调速器运行参数时，待稳定后所记录3min内的转速摆动值应满足以下要求：对于大型电气液压调速器，不超过0.15%对于大型机械液压调速器和中、小型调速器，不超过0.25%对于特小型调速器，不超过0.3%(2)如果机组手动空载时的转速摆动

22、相对值大于规定值，那么其自动空载转速摆动相对值不得大于相应手动空载转速摆动相对值。1、甩100%额定负荷后：在转速变化过程中，超过3%额定转速以上的波峰不超过两次。GB/T9625.1-1997规定：从接力器第一次向开启方向移动导机组转速摆动值不超过土0.5%为止所经历的时间应不大于40S,IEC61362水轮机控制系统技术标准导那么规定:在甩负荷中，假设记从甩负荷开始至出现最大转速上升值为止的时间为tM,记从甩负荷开始导机组转速摆动值不超过0.1%为止的时间为tE,那么tE/tM的推荐值对于冲击式机组为2.5-4.0和对于高水头混流式机组15o2、转速或指令信号按规定形式变化，接力器不动时间

23、：对于电气液压调速器，不大于0.2S；对于机械液压调速器，不大于0.3S；3、技术标准对Ta和TW的规定：水轮机引水系统水流惯性时间常数Tw：对于PID型调速器，不大于4S对于Pl型调速器，不大于2.5S机组惯性时间常数Ta：对于还击式机组，不小于4S对于冲击式机组，不小于2S比值Ta/Tw不大于0.4第三章水轮机调速器的控制算法一、PlD控制算法调速系统动态性能具有比例、积分和微分功能；比例、积分和微分的增益是独立的、连续可调的。比例、积分和微分的调整范围适合各受控系统的动态特性。调节参数自动寻优的功能(该功能一般在试验阶段中进行)，根据被调节量的变化，自动施加1%的扰动量，经过几次扰动后，

24、由软件自动计算出最优的调节参数Kp,Ki5Kda因此调速系统不但具有比例、积分、微分功能，而且通过寻优功能能够找到最优的比例、积分、微分的参数，特别是对于水头波动较大的机组的动态稳定性非常明显。所以整个调节系统在各种工况下都具有优良的静、动态品质。图11调节系统图XPlD控制算法的模拟表达式如下：Y(t)=Kpe(t)+lTfe(t)dt+TDde(t)dt(1)对式(1)离散后得到第n次输出值为：nY(n)=Ke(n)+/Te(j)+T1Te(n)-e(n-l)J=O式中Y(t)为调节输出；e(t)为t时刻的输入偏差值；T为采用周期(T=t);e(n)为第n次输入偏差值；e(n-l)为第nT

25、次输入的偏差值；n为采样序号(n=0,L2)；KP为比例系数；Tl为积分时间；TD为微分时间。第nT次输出值为：11-1Y(n-l)=Kpe(n-l)+/T1e(j)+TJTJe(n-l)-e(n-2)J=O位置式PlD算法表达式为：将式(2)减去(3)式整理后得Y(n)-Y(n-l)=Kp(e(n)-e(n-l)+T/Tie(n)+TdTie(n)-2e(n-l)+e(n-2)(4)将式(4)整理后得到位置式PID算法(位置输出)关系式为Y(n)=Y(n-l)+Kpe(n)-e(n-l)+/Tie(n)+ToTe(n)-2e(n-l)+e(n-2)=Y(n-l)+Kpe(n)-e(n-l)+

26、Kie(n)+Ke(n)-2e(n-l)+e(n-2)(5)增量式PID算法表达式为：Y(n)=Y(n)-Y(n-l)即Y(n)=Kpe(n)-e(n-l)+Kie(n)+Kde(n)-2e(n-l)+e(n-2(6)式中式为比例系数;及为积分系数(Ki=Kp./T1);KD为微分系数(Kp=K0.TdTi)o位置式PID数字调节器的输出Y(n)为全量输出，每次输出与过去的状态无关，因此造成运算工作量大，需要对e(i)进行累加(见式(5),而对增量PlD控制算法而言，虽然在算法上改动不大，却带来不少优点，控制状态的切换冲击也小，算式中不作累加运算，增量只跟最近的几次采样有关所以非常容易获得很好

27、的控制效果。但增量式算法的理想微分环节容易引进高频干扰，导致调节性能不稳，为此，在研制过程中，曾采用在微分环节中串联一个低通滤波器以用来抑制高频干扰，也就是实际微分环节。其关系式为：Yd(三)=KdslT.s(7)式中T为微分时间常数。用实际微分代替理想微分的关系为：Yd(三)=T1+TYd(n-l)+KdTi+T(n)-e(n-l)Yd(n)=Yd(n-l)+Yd(n)(8)那么调节器增量算式Y(n)=Kle(n)+K1e(n)+Yj(n)Y(n)=Y(n-l)+Y(n)(9)式中为采样周期。全数字式水轮机调节器综合算法PID调节采用增量式控制算法，能在控制系统中防止一般常规PID算法中存在

28、的问题，然而就微分项而言，增量算法显然不能满足水电机组调节控制的要求，而位置式算法又带来计算复杂和抗干扰能力差的缺陷。将位置式、增量式结合起来，组成全数字调速器的PlD综合算法，即微分环节采用位置式算法，即对全量直接作衰减运算。比例和积分环节那么采用增量式算法，可防止位置式算法中积分环节的累积计算，以减少计算机运算工作量。经电站运行证明，采用综合算法的调速器，大大地改善了动态调节器品质，特别是在大扰动情况下其过度调节时间短，超调量小等优点就表达出来了。综合算法的Pn)表达式为：Y(n)=Ypi(n-l)+Yl(n)+Y1(n)(10)其中ZYp(n)=K)e(n)；Yi(n)=K1Te(n)；

29、Yd(n)=TT+TYd(n-l)+K01/T+e(n)脉宽调制(PWM)输出PlD运算结果Y(n)与导叶开度Yan)进行综合比拟后，其差值的大小产生PwM信号，由于机组开与关的时间是不同的，因此整机放大系数在开或关也不应该相同，这样才能保证静、动态品质优良。Y(n)-YH(n)0开高速电辞阀动作；Y(n)-Y8(n)0(11)三=KffY(n)-Ya(n0(12)式中KjF为开方向整机放大系数；K关为关方向整机放大系数；U开为开方向偏差值；关为关方向偏差值。，开g及口关00决定了脉宽调制(PWM)占空比的大小。TC为脉冲周期，TA为脉冲宽度，占空比D=TJTCXlO0%脉宽调制(PWM)是根

30、据Y(n)与Ya(n)偏差大小对脉冲的宽度进行调制。根据Y(n)与Ya5)的偏差，U开与关对输出作用到开关高速电磁阀的导通时间进行脉宽(占空比)调节，从而控制了接力器开、关腔油缸的容积，到达调节导叶开度的目标。水轮机调节系统的工作点可以用水头和接力器行程来确定，工况可以由工况回路来确定。在空载工况下，调节=0；在负载开度调节时，调节开度差值AY=Y-Yg=O;在功率闭环调节工况下，调节功率差值4P=P-Pg=00通过对频率差值，或开度差值或功率差值进行PID运算后，得到一个与该差值所对应的开度输出信号，经过开度限制环节输出到液压随动系统来控制导水叶的开度，那么导水叶的开度经AD转换后与PlD调

31、节器的输出信号进行综合比拟，放大输出，直到调整到PlD调节器的输出信号和导水叶开度所对应的信号之差为零。二、桨叶控制器2. 1、根据水轮机协联曲线整定的协联函数发生器。调速器通过电气协联方式实现水轮机导叶与桨叶的协联。根据水轮机协联曲线整定的协联函数发生器；按实际水头自动选择相应协联曲线；停机后自动将轮叶开到启动角度并在启动过程中根据导叶开度的开启自动切换到正常协联。采用数字协联方式，可预设10条水头下的协联曲线，每条协联曲线上设置10个点，线与线之间以及点与点之间采用线性插值，最后输出采用逐次逼近方式，确保协联曲线的真实性及控制的平稳性。3. 2、接受水头信号及按实际水头自动选择相应的协联曲

32、线。在调速器中预置了十条协联曲线，每条曲线10个点，按水头大小，从小到大逐条排到数码存贮区内，将协联曲线关系图中选定的十条水头值列于表中，这样就可以根据当权水头值和当前桨叶值查处并计算出当前桨叶的开度，协联插值计算如下：2.2.1.假设当前水头值和表中水头某一值相等，那么可以根据当前导叶值直接在协联表中查出相应桨叶值。2.2.2.假设当前水头值与表中水头值不同，在Hi和Hi+1水头之间的水头值为H,此时导叶开度值假设为a,那么可根据线形插值法计算出对应桨叶值0h,C点为当前H水头下的某一点。H位于表中水头值Hi和Hi+1之间，先根据当前导叶值，在Hi+1上查出B点所对应的桨叶值l-1和在Hi上

33、查出A点的桨叶值i0经i=I+(Hm-H)(i+1-i)(Hm-Hi)计算后即为所求的在H水头下C点的桨叶值，因此可以根据上述插值计算公式可计算出任意水头下的导叶开度所对应的桨叶开度值。2.3、能保证机组在停机后自动把桨叶开到起动角度，并在起动过程中按一定条件自动转换到正常的协联关系。在自开工况停机后自动将轮叶开到启动角度，在开机过程中根据导叶开度的开启自动逐步关回到零后切换到正常协联。三、转速探测调速器转速探测系统由齿盘测速和残压测速2种测量方式组成。齿盘测速方式采用安装在水轮机大轴或发电机下机架大轴上的齿盘和4组脉冲转速探测器组成，其中2组脉冲转速探测器用于调速器、其余用于测速装置。调速系

34、统的转速信号还采用取自机端的PT残压测速方式。残压测速信号保证在水轮机发电机组的各种运行工况下满足调速系统对转速信号的要求。由电网电压互感器及发电机出口电压互感器送来的机网频信号,经过降压、滤波、整形、分频后变成方波信号与500KHZ脉冲源相与，通过高速计数模块对其脉冲源数进行高速计数，NR=Nk+Nk-l+Nk-2+Nk-3+Nk-4+Nk-5(k为当前时刻)那么机、网频一个周期的脉冲个数为NrNrt,频率计算方法为：f=3107Nr-Nr-1当两个相邻上升的一个周期脉冲个数为Nr-NrtWOOOO个脉冲时：频率f=3X1()6/60000=5OHZ高速计数模块将从PT送来的机，网频信号(f

35、j,f.)处理后，得到的频率差af被控机组在空载工况下，网频正常且为跟踪状态时的频差为：=f-fJ机组并网运行后，空载无网频，或在不跟踪工况下，频差为：二九一fj,九为频率给定值。测频环节的可靠性、稳定性以及精度和实时性是保证调节品质的关键所在，因为它将直接影响调速器的调节品质和整机的运行状况，因此我方将通过以下方式确保调速器系统测频的高可靠性：(1)机组的测频采用两路(PT、齿盘)互为热备用，网频采用PT测频，测频精度到达0.OOlHz以上。(2)机组频率门反响信号：机端PT电压0.2V180V；测频范围0.2IooHZO(3)系统频率fw反响信号：母线PT电压80V180V；测频范围0.2

36、IoOHZ。(4)为提高齿盘齿盘精度，齿盘测速设计为双传感器。残压+齿盘冗余式测频技术说明(1)测频装置是决定水轮发电机组及调速器平安、稳定运行极为关键的部件。目前，国内水轮发电机组微机调速器的测频信号均取自于发电机机端电压互感器(PT)信号。优点是本钱低、安装简单，但也存在着缺点，主要表达在如下几个方面：第一、干扰源复杂且难以排除，局部表计、励磁调节器、保护装置大多与测频装置取自于同一PT的信号，无法隔开，而且各个局部引入PT信号的线路环境各异，走线复杂，彼此间相互干扰。即使采用屏蔽线、硬件抗干扰、软件滤波等措施均难有效地消除干扰，特别是在残压比拟低时更是如此。第二、低转速时残压信号严重失真

37、，根本无法通过残压信号正确测量出机组频率。第三、假设PT的保险炸裂、接触不良或断线等。(2)采用齿盘测频(即采用接近开关和齿盘)检测机组频率，其信号的电压幅值稳定，且为独立的系统，不易受现场干扰，是可靠的测频信号源。齿盘测频的频率信号源是通过一对电磁感应式的进口的接近开关取自于安装在机组大轴上齿盘装置.，该信号系统是一个独立系统，其幅值与机组转速无关，可靠性高。该装置从根本上解决了频率信号的干扰问题。(3)测频环节是决定水轮发电机组调速器平安、稳定运行极为关键的局部，采用齿盘测频和残压测频形式的双路测频是最可靠的方案。双路测频互为热备用，一旦某路故障,立即无扰动切换到另一路，并发故障信号。齿盘

38、测频结构示意图与工作过程:齿盘测频由齿盘、接近开关和微机测频单元组成，如图示:安装在水轮发电机组大轴上的齿盘与一对电械式接近并关二成了频率信号产生单机频显示3、,，+口滤波电路、单牛机加麻频游号输出聃二起格成J画率信号测量单野物匕将测量出咆机组频运以方波或数字量形三经雪鸣榜泣翳里大轴转动时带嬖嫡W旋转定於支架上,对电磁式接近开关就产生了两个信号,通过单片机将这两个信号组合、滤波、计算等处理后得一个与机组频率成正比的值，并将这个值以方波或数字量形式送到微机调速器。Tl,T2为电磁式接近开关，口与T2位置与机组旋转方向顺序不能错。Tl.T2与齿盘测频装置之间采用3芯屏蔽线。采用该形式的齿盘测频，在

39、保证实时性的要求下，其测频误差：V0.001HZ0双路测频是采用齿盘的信号和机组PT的机频信号同时送到PLC,PLC同时测量两路机组频率。当两路频率信号都正常时，调速器取平均值作为机频信号；当其中一路故障时，调速器取另一路作为主用机频信号；当两路信号全部故障时，调速器自动切换到电手动运行，并报警。第四章水轮机微机调速器的硬件一、PLC微机调速器（以双MOdiCOnTSXQUantIIm系统的微机调节器为例）1.1 概述调速系统配备两套完全相同的微机调节器构成双通道冗余结构安装在控制柜内机架上,双系统采用主、备运行方式，一套工作，一套备用。备用机自动跟踪工作机状态，当工作机有故障时自动无干扰切换

40、到备用态，备用机投入工作。假设两套系统同时故障时，自动无扰动切换到纯手动控制方式下运行。1.2 硬件调节器采用施耐德公司ModiconTSXQuantum140CPU43412A型可编程控制器为调节控制中心。ModiCOnTSXQuantum140CPU43412A型可编程控制器为32位机,时钟频率66MHz,是目前可编程控制器调速器中配置最高的一种（输入点数8192点，输出点数8192点），是一种高档机型；控制指令丰富，网络能力强；调速系统配备的PLC能适应将来主要功能和辅助功能扩展的需要。PLC装在柜内机架上,并能适应招标文件所列的环境条件而长期工作。调速系统满足规定的所有功能要求，包括在

41、线/离线自诊断功能。在外界条件允许的变化范围内运行而不产生漂移。PLC的I/O模块与外部的I/O信号均有光电隔离措施各种型号的模拟输入输出及数字输入、输出通道数配置并预留25%的裕量，所有的电气模块均可带电拔插。ModiconTSXQuantum140CPU43412A可编程控制器主要配置序号型号元器件名称生产厂家说明1140CPU43412ACPU法国施耐德公司闪存/SRAM:1M/2M,离散量：65535时钟频率66MHz存放器:57K,IEC1131-3程序容量：896K,梯形图：64K,扫描时间：0.lmsk0.5msk2140CPS21400电源模块法国施耐德公Hl24VDC,运行方

42、式，独立/累加冗余过流过压保护：8A3MOEHC20200高速输入法国施耐德公=J总点数2,精度：500K4140DDI84100数字量输入法国施耐德公司1060VDC输入，16点，每组两点5140DDI35300数字量输入法国施耐德公司24VDC输入，32点，4组8输入6140DD084300数字量输出法国施耐德公司1060VDC输出，16点，每组8点，最大负载电流：2A/点；响应时间：InlS7140DD035300数字量输出法国施耐德公口124VDC输出，32点，每组8点，0.5A/点；响应时间：Ims8140V103000模拟量输入法国施耐德公司8路模拟量单极和双极输入，分辩率1416

43、位，全通道更新时间：IOms9140AC013000模拟量输出法国施耐德公司8路模拟量输出，15VDC,420mA,分辩率12位10140AV002000模拟量输出法国施耐德公司4路模拟量输出，15VDC,420m,分辩率12位,11140ERT85410事件顺序记录GPS接口，7输入/5输血总点数32,精度Ims12MOXBPO1600底板法国施耐德公=J13140XTS0200端子条法国施耐德公司14140N0E77111网络模块法国施耐德公司EthernetTCP/IP嵌入式Web效劳器15LY2J/LY4J继电器日本OMRON2对/4对(10AAC250V)16XB2BJ53C/XB2

44、BD25C开关、按钮、指示灯法国施耐德公司3位/2位（波段开关）17SS-5GL2行程开关日本OMRON5AC250V18ABL7RP开关电源法国施耐德公（J5V、12V24V19GP2600触摸屏日本DIGlTAL12.4”真彩分辨率640X480调速器输入输出原理图开机命令I停机令断路趋I调相附令I比例解工作I增加I减少 的上用I机手动I血手动 I故障复归I的故甯 r-iS-I龟网推空I万盘则这I V木头信号I急停投入急停复归电液转疆商圆倍急停收入H急停貌归调这器系线故域 诩速补电源消失 调速希士配柜动 调速希导叶位萱 调速琴卷用导叱反馈 导时电机双机乙 间共享输入 开关量指令 信号、面板

45、 操作信号、 显示信号， 共享一台触 摸屏进行人 机对话和操 作。每台机 有各自的导 叶开度、有 功功率、水 头等模拟量信号和残压pt、齿盘双路机组转速信号及一路系统频率信号。机械液压随动系统的电液转换机构、切换阀等由工作机来控制，工作机将当前的运行工况、运行参数、调节参数实时的传送给备用机，备用机将采集的转速信号、开度信号、有功及水头信号和自身的运行状况实时的传送给工用机，双机间通过MB+(ModbusPlus)口进行数据通讯。双机控制系统结构见以下图：12双 机控制A机B机控制系统结构图人为孑劭切帙自劭切帙系统结电波比例的1处孑动磕作电流钟城系优电%比例的2顿*艇优号升如滑利铝膜内病玉恫界窗令工况2给勤港双手俏S电逅$.5 枚沱压我行国区构图工作机本身硬件凯城央压国区iJ5工作正常时,如果采