桩基工程勘察、设计和施工及存在的问题PPT.ppt

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1、桩基工程勘察、设计和施工及存在的问题,内容,一、桩基工程二、地基与基础三、岩土工程勘察四、桩基设计五、桩基施工,一、桩基工程,桩是指深入土层的柱型构件，称为基桩。由基桩与连接桩顶的承台组成桩基础，简称桩基。若桩身全部埋入土中，承台底面与土体接触，则称为低承台桩基；若桩身上部露出地面而承台底位于地面以上，则称为高承台桩基。,(一)概述,桩基础示意图,1持力层；2桩；3桩基承台；4上部建筑物；5软弱层,建筑桩基通常为低承台桩基。桩基的主要作用是将上部结构的荷载传递到深部较坚硬、压缩性小的土层或岩层。,按桩的功能不同分为竖向抗压桩、竖向抗拔桩、水平受荷桩和复合受荷桩。其中竖向抗压桩又可按承载性状不同

2、分为摩擦桩、端承摩擦桩、摩擦端承桩及端承桩四种。按成桩有无挤土效应，分为挤土桩、部分挤土桩及非挤土桩三类。按成桩方法分为预制桩与灌注桩两种。其中预制桩由木桩、混凝土预制桩(RC桩)，发展到空心桩(PC桩)、预应力混凝土管桩、螺旋形混凝土桩、结节形混凝土桩、钢桩等。沉桩方法有锤击法、振动法、静压法及射水法等。,锤击法施工时，施工场地应按坡度不大于1%、地耐力不小于85kPa的要求进行平整、压实，地下应无障碍物。在基坑和围堰内沉桩，要配备足够的排水设备。桩锤安装时，应将桩锤运到桩架正前方2m以内，不得远距离斜吊。用桩机吊桩时，必须在桩上拴好溜绳，严禁人员处于桩机与桩之间。起吊2.5m以外的混凝土预

3、制桩，应将桩锤落在下部，待桩吊近后，方可提升桩锤。严禁吊桩、吊锤、回转或行驶同时进行。,（二）桩基工程安全技术,卷扬机钢丝绳应经常处于油膜状态，防止硬性摩擦，钢丝绳的使用及报废标准应按有关规定执行。遇有大雨、雪、雾和六级以上大风等恶劣气候，应停止作业。当风速超过七级或有强台风警报时，应将桩机顺风停置，并增加缆风绳，必要时，应将桩架眠放到地面上。施工现场电器设备外壳必须保护接零，开关箱与用电设备实行一机一闸一保险。,钻孔法施工时，应检查有否发生卡杆现象，起吊钢丝是否牢固，卷扬机刹车是否完好，信号设备是否明显。钻孔桩的孔口必须加盖。成桩附近严禁堆放重物。施工过程应随时查看桩机施工附近地面有无开裂现

4、象，防止机架和护筒等发生倾斜或下沉。每根桩的施工应连续进行，如因故停机，应及时提上钻具；保护孔壁，防止造成塌孔事故。,人工挖孔法施工时，井下应设通风设施，工人下井时应携带有害气体测定仪，电气设备要装安全漏电保护开关等。井下照明必须使用36V安全照明电压。对易塌孔土层采取可靠的护壁措施。经常检查桩孔护壁施工质量和变形情况。对运土吊筐经常检查其质量，并检查吊绳是否扎牢，以防掉土、掉石砸伤井下施工人员。对挖土施工作业的设备应经常检查，摇把质量、滑轮、吊绳等应定期检查，防止断落、脱落等可能发生的事故。,1)、2003年3月2日14时40分，由江苏省宜兴三建集团南昌分公司承建的南昌市地王广场工程，施工人

5、员在人工挖孔桩桩孔内进行土方作业，因未按规定在桩孔内做护壁，挖至7m深时，导致桩孔上部土方坍塌，造成4人死亡。,（三）桩基施工事故案例,人工挖孔桩；基坑护坡部分用沙包；人工挖孔桩的护壁模板为钢模板，分为四块,监理下桩底检查,业主会同设计院验桩持力层,桩底持力层岩样,设计院与甲方、监理验桩，确定终孔,钢筋绑扎完毕，超声波安装完毕,砼浇筑,桩基检测开展超声波检测,浇筑完成后的桩,哈尔滨一工地2工人挖灌注桩被埋,不少工人围在出事桩口等待工友的消息.,广州市海珠城广场工地基坑挡土墙发生坍塌事故,分析,据介绍，该工程自2003年开工以来，直至2006年7月15日完工，时间长达两年九个月，不仅远远超过了基

6、坑施工不长于一年的技术安全时限，还由于整改不力、一直拿不到施工许可证，被来自市建设科技委、市建设工程质量安全监督站、施工方广东省机施公司等多家单位多次警告，甲方却一直置若罔闻。直至今年7月7日，由于甲方隐瞒工程事实、多次表示已经整改，而且出于让接下来的主体工程能够尽快开工、有利于对基坑工程实施抢险的考虑，市建委才补颁施工许可证。,五大原因导致塌方,一，设计方案本身就有问题。早在上报施工设计方案时，市建设科技委就已经提出，基坑设计深度达16.2米，存在五大安全隐患，并提出方案要求调整，但甲方全拒不整改，反而开始无证施工；二，实际施工再深4米“雪上加霜”。在实际施工中，甲方竟又将施工深度再加深4.

7、1米，造成原本就不牢固的基坑喷锚支护桩成为“悬空”桩，完全失去支撑能力；三，无视多次安全警告。据悉，在违章施工工程中，市建委曾发出两次停工通知书，要求工地停工整改，市建设工程质量安全监督站也提出整改要求超过五次，连施工企业广东机施都提出安全警告达五次以上，甲方却一味“督战”，视安全为儿戏；四，远超基坑施工安全年限。由于基坑施工的金属构件，如锚索、支护桩都暴露在潮湿的露天环境中，容易锈蚀，根据安全要求，基坑工程应该在一年内完成，而实际上该工程却用了两年零九个月，构件预应力进一步降低，甚至失效；五，整改不力。尽管后来设计有所变更，但对一些关键环节却已无法调整，成为塌方的直接原因。,1.地基：承受基

8、础传来荷载的地层。2.基础：是将结构承受的各种作用传递到地基上的结构组成部分。3.基础埋置深度：一般指基础底面至室外地坪间的垂直距离。,二、地基与基础,下卧层,持力层（受力层）,地基与基础的关系,4.地基基础设计应满足的 三项基本原则（1）保证地基的强度和稳定性要求（2）控制地基变形（3）保证地基基础的稳定性要求,强度问题实例,加拿大特朗斯康谷仓,事故：1913年9月装谷物，10月17日装了31822谷物时，1小时竖向沉降达30.5cm24小时倾斜2653西端下沉7.32m 东端上抬1.52m上部钢混筒仓完好无损,概况：长59.4m，宽23.5m，高31.0m，共65个圆筒仓。钢混筏板基础，厚

9、61cm，埋深3.66m。1911年动工，1913年完工，自重20000T。,加拿大特朗斯康谷仓,原因：地基土事先未进行调查，据邻近结构物基槽开挖取土试验结果，计算地基承载力应用到此谷仓。1952年经勘察试验与计算，地基实际承载力（193.8-276.6）kPa远小于谷仓破坏时发生的基底压力329.4kPa。因此，谷仓地基因超载发生强度破坏而滑动。,处理：事后在下面做了七十多个支撑于基岩上的混凝土墩，使用388个50t千斤顶以及支撑系统，才把仓体逐渐纠正过来，但其位置比原来降低了米。,香港宝城滑坡,1972年7月某日清晨，香港宝城路附近，两万立方米残积土从山坡上下滑，巨大滑动体正好冲过一幢高层

10、住宅-宝城大厦，顷刻间宝城大厦被冲毁倒塌并砸毁相邻一幢大楼一角约五层住宅。死亡7人。,原因：山坡上残积土本身强度较低，加之雨水入渗使其强度进一步大大降低，使得土体滑动力超过土的强度，于是山坡土体发生滑动。,香港1900年建市，1977年成立土力工程署港岛1972 Po Shan 滑坡(20,000 m3)(67 死、20 伤),Po Shan Road,Conduit Road,Notewell Road,Early 1972 滑坡前,阪神大地震中地基液化,神户码头：地震引起大面积砂土地基液化后产生很大的侧向变形和沉降，大量的建筑物倒塌或遭到严重损伤,液化：松砂地基在振动荷载作用下丧失强度变成

11、流动状态的一种现象,阪神大地震中地基液化,神户码头：沉箱式岸墙因砂土地基液化失稳滑入海中,变形问题实例,比萨斜塔,目前：塔向南倾斜，南北两端沉降差1.80m，塔顶离中心线已达5.27m，倾斜5.51360：再复工，至1370年竣工，全塔共8层，高度为55m1272：复工，经6年，至7层，高48m，再停工1178：至4层中，高约29m，因倾斜停工1173：动工,原因：地基持力层为粉砂，下面为粉土和粘土层，强度较低，变形较大。,1590:伽利略在此塔做落体实验,比萨斜塔,1838-1839：挖环形基坑卸载1933-1935：基坑防水处理 基础环灌浆加固1990年1月:封闭1992年7月：加固塔身，

12、用压重 法和取土法进行地 基处理目 前:已向游人开放。,处理措施,虎丘塔,问题：塔身向东北方向严重倾斜，塔 顶离中心线已达2.31m，底层 塔身发生不少裂缝，成为危险 建筑物而封闭。,概况：位于苏州市虎丘公园山顶，落成于宋太祖建隆二年（公元961年）。全塔7层，高47.5m，塔的平面呈八角形。,原因：坐落于不均匀粉质粘土层上，产生不均匀沉降。,处理：在塔四周建造一圈桩排式地下 连续墙并对塔周围与塔基进行 钻孔注浆和打设树根桩加固塔 身，获得成功。,关西机场 世界最大人工岛,1986年：开工1990年：人工岛完成1994年：机场运营面积：4370m1250m填筑量：180106m3平均厚度：33

13、m,关西机场,设计时预测沉降：5.77.5 m完成时实际沉降：8.1 m，5cm/月(1990年)目前实际沉降：11.5 m预测主固结完成：20年后比设计超填：3m,问题：沉降大且有不均匀沉降,渗透问题实例,Teton坝,概况：土坝，高90m，长1000m，建于1972-75年，1976年6月失事,损失：直接8000万美元，起诉5500起，2.5亿美元，死14人，受灾2.5万人，60万亩土地，32公里铁路,原因：渗透破坏水力劈裂,Teton坝,1976年6月5日上午10:30左右，下游坝面有水渗出并带出泥土。,Teton坝,11：00左右洞口不断扩大并向坝顶靠近，泥水流量增加,Teton坝,1

14、1:30洞口继续向上扩大，泥水冲蚀了坝基，主洞的上方又出现一渗水洞。流出的泥水开始冲击坝趾处的设施。,11：50左右洞口扩大加速，泥水对坝基的冲蚀更加剧烈。,Teton坝,11:57 坝坡坍塌，泥水狂泻而下,Teton坝,12：00过后坍塌口加宽,Teton坝,洪水扫过下游谷底，附近所有设施被彻底摧毁,Teton坝,失事现场目前的状况,Teton坝,九江大堤决口,溃口原因：堤基管涌,1998年8月7日13:10发生管涌险情，20分钟后，在堤外迎水面找到2处进水口,又过20分钟，防水墙后的土堤突然塌陷出1个洞，5 m宽的堤顶随即全部塌陷，并很快形成一宽约62m的溃口。,长江堤防工程堤基管涌发生发

15、展过程示意图,砂环,管涌口,粘性土,砂性土,渗水,杂填土,管涌：在渗流作用下，无粘性土体中的细小颗粒，通过土的孔隙，发生移动或被水流带出的现象。,堤基管涌,砂性土堤基管涌破坏示意图,管涌破坏,当管涌发生时，渗流将导致向源侵蚀，使堤防基础下部出现渗流通道,当水头差足够大时，侵蚀将加速并掏挖堤防基础。形成通道后极易引起溃决,三、岩土工程勘察,（一）岩土工程勘察,岩土工程勘察规范 GB-500021-94 适用于除水利工程、公路工程、铁路工程、核电站工程以外的工程建设岩土工程勘察公路工程地质勘察规范 JTJ064-98港口工程地质勘察规范 JTJ240-97水利水电工程地质勘察规范 GB50287-

16、99铁路工程地质勘察规范,推荐规范,甲级乙级丙级,1 目的2 勘察类型3 勘探方法4 成果,查清地质构造，为工程设计提供依据,地基勘察内容,勘探目的：了解地基的工程地质和水文条件，为确定地基承载力和进行基础设计提供依据1 资料 平面图和地形图 建筑物形式和荷载 管线，地下室,2、勘察类型 可行性研究勘察(选址勘察)初步勘察 详细勘察 施工勘察,2、勘察内容 土层分布，水平位置和深度 每层土物理力学性质 e,c Es 地下水位置及性质 其他地质问题：古滑坡，古墓，洞穴，老河道古井,布点 一般性勘察：针对持力层，平面(11.5)b(34)b 2050 m 控制性勘察：压缩层，比一般性勘察深,勘探方

17、法,物探地球物理勘探坑探明挖钻探钻孔触探 重点现场测试原位试验 重点室内试验,1 地球物理勘探(物探),物探:根据如密度、导电性等物理性质的差别，勘测地层分布、地质构造和地下水位置方法:重力场,磁电场,声,弹性波,放射性勘探,地震勘探(规范,剪切波速)优点:简单迅速缺点:间接判断,较大范围.,2 坑探,优点:直观,取原状样，兰旗营9m坑缺点:一般34m,地下水以下危险,最常用的办法,可达100m以下划分地层确定地下水取样可以结合原位试验,钻探,钻探,4 触探 动力触探和静力触探,触探法能划分土层，现场连续测定土性，地基承载力、桩侧壁阻力和桩端阻力，土抗液化能力(1)动力触探管状探头 标准贯入试

18、验SPT,63.5 kg锤,76cm落距,贯入深度30cm的击数,N 63.5锥状探头,标准贯入试验,圆锥动力触探,标准贯入试验,动力触探,SPT用测得的垂击数N，判定砂土的密实度或粘性土的密度，确定地基和单桩的承载力；还可评定砂土的抗液化能力。标准贯入试验适用于砂性土与粘性土。,动力触探管状探头 标准贯入试验SPT锥状探头 轻型10 kg中型 28kg重型 63.5kg 碎石,砾石地层特重型 120kg,轻型动力触探10kg,穿心锤,锤垫,触探杆,尖锤头,锥状探头,1 静力触探是可以迅速、连续的反映土质变化2 划分土层,确定承载力、压缩性、不排水抗剪强度、砂土密实度等3 静力触探适用于粘性土

19、和砂类土,(2)静力触探,静力触探 单桥探头 端部Ps=Q/A 比贯入阻力双桥探头 端部和侧壁土的密实度压缩性强度桩和地基的承载力,(2)静力触探Static Cone Penetration,带静力触探旁压仪,静力将金属探头压入土中，测定探头所受到的阻力,静力触探,5 现场试验,十字板 Vane Shear饱和软粘土载荷板试验Loading Plate深浅均可旁压仪 Pressuremeter 较深地基,十字板,Mmax=FL,F,F,现场载荷试验,载荷板试验,荷载板尺寸0.5 0.5m,0.71 0.71m,1.0 1.0m试验不少于3点荷载8-10级每级荷载稳定的标准承载力的特征值,现场

20、载荷试验,地基破坏的判定(1)明显侧向挤出或发生裂纹(2)荷载增量很小,沉降急剧增加,(3)某级荷载增量下,24小时内沉降不能稳定(4)s/b0.06的荷载作为破坏荷载,载荷试验,承载力的特征值fak,比例界限pcr当pu1.5 pcr时 取极限承载力一半渐变型曲线s/b=0.010.015低压缩性土s/b=0.02高压缩性土,深度宽度修正的特征值,I0形状影响系数,圆：079；方：088,旁压试验,水箱,钻孔内进行横向载荷试验,用以测定较深处土层的变形模量和承载力,注水,量测,量测室,6 室内试验,物理性质力学特性 直剪试验,三轴,压缩(渗透),压缩试验,问题,在建筑物场地上勘探,一般要做哪

21、些项目的勘探?对于重要建筑物一般要采用什么试验方法确定承载力？如何确定砂土地基的密实度？如何确定软粘土的不排水强度,1 工 程 概 况 单集泵站，位于江苏铜山县单集乡，是南水北调东线控制工程之一。该场地内层分为5层，由第四系全新统、上更新统地层组成，各土层分布如下：黄褐色粉质壤土，局部为砂壤土，厚2.9m；黄色、灰色粉砂、粉散、饱和，厚1.7m；灰色壤土，可塑软塑，夹粉砂，厚1.5m;黑灰色重壤土，粘土，可塑，含小豆状Fe,Mn结核，厚1.2m，粉质粘土层，黄夹灰白色，可塑硬塑，上部钙质结核富集，含量9095，结核直径一般1050min，大者可达150mm，该段富水性好、基坑涌水量120200

22、m/h,下部含钙质结核较少、土体致密多呈棱块状、片状，具滑面、滑面多见于灰白与黄色边缘变，颗粒分析其粘粒含量28 31、粉粒含量45 51、极细砂含量1823%,各阶段的土性指标见表26；该层厚10.3m，下伏为震旦系薄中厚层状石灰岩。,某泵站基坑工程事故分析,2 基 坑 开 挖 泵站基坑开挖深度11.2m，边坡13，由于场地条件允许基坑采用一阶开挖。由于泵站出水槽基础设计采用振冲碎石桩，过大地开挖边坡不但使挖填土方量增加，而且站房后形成较大填土区将增加出水槽地基处理的难度。为了最大限度减少挖填工作量和缩小填土区，鉴于以往的成功经验，南侧边坡开挖相对较陡；开挖方式采用机械与人工交替，明沟排水，

23、当开挖至第层时，该层普遍向外涌水，同时局部钙质结核层涌塌；有34处集中出水点，点涌水量2030m/h。开挖深度接近10m时，边坡土体开始出现裂缝，随后南侧边坡发生大规模塌方，并不断扩展；继而北边坡也发生塌坡。施工单位认为边坡过陡、明排水效果不好，采取削坡、清底，打草包坝，加木桩挡土、加深排水沟等措施，后来又投生石灰；但都无济于事，边坡土体开裂滑塌继续扩展，塌方土不断涌入基坑，同时地基土体出现明显的隆胀和严重扰动，施工已无法继续进行。3 事 故 分 析 3.1 岩土工程勘察报告存在失误。该场地第层为粉质粘土，具有不均匀的膨胀性，属弱中等膨胀土，膨胀力较小但膨胀速度很快，但勘察报告没有放映出第层土

24、的胀缩性。使基坑施工和基坑设计都没有对第层土采取相应的措施，导致基坑开挖出现大规模塌方事故，以及基坑设计在参数取值、构造处理等方面的失误。,膨胀土是一种颗粒高分散，对含水量变化极为敏感的高塑性粘土，密度比较大，压缩性低，渗透性差，其地质年代多为上更新统以前地层，它的岩土工程特征包括三个方面。一是其地质特征，二是其矿物成份特征，三是岩土工程环境或者是水和湿热的变化。粘土矿物成分是决定膨胀土工程性质的物质基础。差热分析曲线表现为几种矿物热效应的综合反映，成分以伊利石为主，含高岭石、水针铁矿及少量蒙脱石。土体中含钙质及铁锰质结核是膨胀土外观地质特征之一，二者可单独富集也可共生，铁锰结核呈豆状、粒状，

25、一般5mm左右，钙质结核主要分为方解石并有粘土及砂粒胶结，体形较大者多为浑圆状，剖开后可见较大的溶隙并有方解石晶体的表面生成。从外观结构来看，土体结构多呈块状，片状，黄灰白色斑状相间，土体中砂矿物含量3.2419.9，以褐铁矿、石英、长石为主。经测试证明黄色土块含砂质较多，灰白色土块含砂质较少，膨胀性与砂质含量成反比。事故发生后，对第层重新进行室内土工试验，其各项胀缩性指标如下：其中，膨胀力的大小取决于土体结构、粘土矿物成分及相应的含水量，试验结果实测膨胀力429KPa，平均16KPa；对工程设计膨胀力是一项有实际工程意义的指标。从膨胀速度曲线可以看出土体浸水后膨胀较快，3035min即可完成

26、膨胀量的85%左右；23h后完成膨胀全过程。膨胀速度快对基坑开挖边坡稳定极为不利，同时要求地基基础处理要迅速，否则对土体强度降低有很大影响。,3.2 降水、排水措施不力 第层黑灰色重壤土经曝晒干裂，产生许多东西向近于垂直的裂缝，把土体分裂成约1.0m宽的楔形体，上部粉砂层潜水沿裂缝流入基坑，致使裂隙面土质软化，边坡土体已处于极限平衡状态。同时下部土体因遇水而膨胀崩解，促使极限平衡破坏，导致边坡滑塌。显化崩解性是膨胀土的一个显著特征。膨胀土体浸水后，水进入孔隙引起粒间公共水化膜增厚，导致土颗粒间连结减弱或消失，以至土体产生崩解。实质上崩解是土体膨胀的一种特殊形式或者是进一步的发展。试样浸水后表层

27、立即产生裂缝迅速崩落，8min后土样呈块状裂开，裂面多沿灰白色与黄色边缘产生。48h后崩解稳定，土样崩解为2.5cm左右或更小的土块及粉末。膨胀土遇水膨胀后结构改变，土样强度必然降低。从基坑开挖期间的土样测试结果卡门，含量大者已达38.9，已接近液限，显然土体已经完全膨胀。土的压缩性增大，压缩系数由原来0.26MPa增加到0.360.48MPa，有的已达到完全膨胀后的压缩系数值；室内完全膨胀后的压缩系数为0.530.56MPa，比原状土增加1.52.2倍。原内凝聚力5578KPa，试验室浸水膨胀后凝聚力仅7.026.0KPa（约为原来的1/31/4）；内摩擦角也由原来的2021降低到14（降低

28、57），比贯入阻力降低2/3。,4 事 故 处 理4.1 设置降水系统 由于基坑基础开挖到底，工程水文地质情况十分清除，降水系统采用两阶分层封闭降水。一阶采用轻型 塑料管井系统，一阶为真空射流轻型井点系统。轻型塑料管井为25mm硬质塑料花管、包塑料纱及纱布；采用150型钻机成孔下管，管外滤料为粗砂，抽水泵采用1.01.5英寸微型潜水电泵，井距8.0m、井深11.5m，主要抽降上部粉砂层水。由于地下水流场已经形成，加之是雨季施工，降水效果不十分理想，砾石层仍有水流出但水量很小，采用盲沟和局部小井点处理；而上部真空射流井点系统抽降粉砂层水比较成功。4.2 固坡、清基 降水对边坡土体稳定起到很大作用

29、，同时又采取放缓边坡、做好坡面截水等措施。边坡下部结核层及膨胀土部分采用块石挡墙，墙前设反滤层导水入井。清基采用边清边换砂的办法，换砂可以起到压重和滤层作用，有可以减少膨胀对基础的影响。换砂的厚度视清除厚度而定，一般要求不小于20cm，以完全消除扰动部分和控制基底高程为准。,5 地 基 处 理 与 基 础 修 改5.1 地基处理 根据地基土膨胀力不大和膨胀速度快的特点，采取了隔水、随清随封的方法对地基进行处理。首先将原扰动后的土全部清除并超挖20cm，随即用水泥砂浆封闭，水泥砂浆厚20cm；站房基础部位因无防渗要求采用回填黄砂的方法，换砂厚度0.82m不等，以控制基底高程为准，封填或振实完毕后

30、随即进行基础浇筑，实践证明效果很好5.2 地基设计参数取值 关于地基参数的取值，采用原状土的参数不符合实际而且明显偏高，采用完全膨胀后的参数同样不符合实际而且明显偏低。除膨胀性因素外深基坑开挖土体也有一定的回弹，所以基底下土体强度介于以上两者之间。充分考虑以上因素地基土参数为:c=27KPa,=20。地基设计与计算原则是以荷载大于膨胀力为尺度，即：P(荷）Pe(胀）；膨胀变形量Se0.泵站地基按砂垫层计算，同时加密底层板钢筋；站身改为现浇混凝土，并增加封顶钢筋，下游翼墙原设计为扶壁式钢筋混凝土挡土墙，后改为重力式浆砌块石挡土墙，同时加宽地板尺寸以增加抗滑和抗倾稳定性，减小地基反力增加地基强度储

31、备。泵站基础完成后，在基础前进行了静力触探试验，曲线表明原状土体的比贯入阻力为4.2MPa,而基础下比贯入阻力仅1.11.5MPa，影响深度2.0m左右，尤以1.01.5m范围内严重。泵站建成后进行了沉降观测，最大沉降量32.1mm，最小25.3mm,沉降差6.8mm;沉降量和最大容许沉降差均符合规范要求.,四、桩基设计,桩基础类型的选择桩径、桩长的拟定 确定基桩的根数及其在平面的布置 桩基础设计方案检验 桩基础设计计算步骤与程序,(一)承台底面标高的考虑,承台底面的标高应根据桩的受力情况，桩的刚度和地形、地质、水流、施工等条件确定。承台低稳定性较好，但在水中施工难度较大，因此可用于季节性河流

32、，冲刷小的河流或岸滩上墩台及旱地上其他结构物基础。当承台埋于冻胀土层中时，为了避免由于土的冻胀引起桩基础的损坏，承台底面应位于冻结线以下不少于0.25m。对于常年有流水、冲刷较深，或水位较高，施工排水困难，在受力条件允许时，应尽可能采用高桩承台。,桩基础类型的选择,承台如在水中、在有流冰的河道，承台底面应位于最低冰层底面以下不少于0.25m;在有其他漂流物或通航的河道，承台底面也应适当放低，以保证基桩不会直接受到撞击，否则应设置防撞装置。采用木桩时，由于木材在湿度经常变化的环境容易腐朽，承台内木桩顶应位于最低水位以下至少0.3m。当作用在桩基础上的水平力和弯矩较大，或桩侧土质较差，为减少桩身所

33、受的内力可适当降低承台底面，为节省墩合身圬工数量，则可适当提高承台底面。,(二)柱桩桩基和摩擦桩桩基的考虑,柱桩与摩擦桩的选择主要根据地质和受力情况确定。柱桩桩基础承载力大，沉降量小，较为安全可靠，因此当基岩埋深较浅时应考虑采用柱桩桩基。若适宜的岩层埋置较深或受到施工条件的限制不宜采用柱桩时，则可采用摩擦桩。但在同一桩基础中不宜同时采用柱桩和摩擦桩，同时也不宜采用不同材料、不同直径和长度相差过大的桩，以避免桩基产生不均匀沉降或丧失稳定性。,当采用柱桩时，除桩底支承在基岩上(即柱承桩)外，如覆盖层较薄，或水平荷载较大时，还需将桩底端嵌入基岩中一定深度成为嵌岩桩，以增加桩基的稳定性和承载能力。为保

34、证嵌岩桩在横向荷载作用下的稳定性，需嵌入基岩的深度与桩嵌固处的内力及桩周岩石强度有关，应分别考虑弯矩和轴向力要求，由要求较大的来控制设计深度。考虑弯矩时，可用下述近似方法确定。,作如左图所示的假设，即忽略嵌固处水平剪力影响，桩在岩层表面处弯矩MB作用下，绕嵌入深度h的1/2处转动；偏安全地不计桩底与岩石的摩阻力；不考虑桩底抵抗弯矩，MB由桩侧岩层产生的水平抗力平衡。并考虑到桩侧为圆性状曲面，其四周受力不均匀，假定最大应力为平均应力的1.27倍。,由以上假设，根据静力平衡条件(M=0)，便可 列出下式：MH=1/2max/1.27dh/22h/3 因此 为了保证桩在岩层中嵌固牢靠，对桩周岩层产生

35、的最大侧向压应力不应超过岩石的侧向容许抗力=1/KRc(K为安全系数，K=2)，所以得圆形截面柱桩嵌入岩层的最小深度计算公式如下：,上式中：h 桩嵌入岩层的最小深度(m)d 嵌岩桩嵌岩部分的设计直径(m)MH 在岩层顶面处的桩身弯矩(kNm)，计算方法见本章第五节;岩石垂直极限抗压强度换算为水平极限抗压强度的折减系数=0.51.0，岩层侧面节理发达的取小值，节理不发达的取大值;Rc 天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(kPa)。由于式(3-114)中作了如上一些简化假设，且Rc值规定取法也偏安全，因此使用此式时，可结合具体情况考虑。考虑桩底轴向力计算嵌岩深度时，可按前面式(3-13)计算。为保证嵌

36、固牢靠，在任何情况下均不计风化层，嵌入岩层最小深度不应小于0.5m。,(三)单排桩桩基础和多排桩桩基础的考虑,单排桩桩基与多排桩桩基的确定：主要根据受力情况，并与桩长、桩数的确定密切相关。多排桩稳定性好，抗弯刚度较大，能承受较大的水平荷载，水平位移小，但多排桩的设置将会增大承台的尺寸，增加施工困难，有时还影响航道;单排桩与此相反，能较好地与柱式墩台结构形式配用，可节省圬工，减小作用在桩基的竖向荷载。,因此，当桥跨不大、桥高较矮时，或单桩承载力较大，需用桩数不多时常采用单排排架式基础。公路桥梁自采用了具有较大刚度的钻孔灌注桩后，选用盖梁式承台双柱或多柱式单排墩台桩柱基础也较广泛，对较高的桥台，拱

37、桥桥台，制动墩和单向水平推力墩基础则常需用多排桩。在桩基受有较大水平力作用时，无论是单排桩还是多排桩，若能选用斜桩或竖直桩配合斜桩的形式则将明显增加桩基抗水平力的能力和稳定性。,（四）其它,至于设计时将桩基按施工方式或按材料从打入桩、震动沉入桩、沉管灌注桩、钻(挖)孔灌注桩、管柱基础、钢筋混凝土桩、预应力混凝土桩、钢管桩等桩型的选择应根据地质情况、上部结构要求和施工技术设备条件等确定。所选定的桩型的施工工艺应适用于该地质条件，确保桩的质量，并具有技术合理性和经济优越性。,桩径、桩长的拟定,桩径与桩长的设计即基桩的外部尺寸的设计，它应综合考虑荷载的大小、土层性质及桩周土阻力状况、桩基类型与结构特

38、点、桩的长径比、以及施工设备与技术条件等因素优选确定，力求做到既满足使用要求又造价经济，最有效地利用和发挥地基土和桩身材料的承载性能。设计时常先拟定尺寸，然后通过基桩计算和验算，视所拟定的尺寸是否经济合理，再作最后确定。,(一)桩径拟定 当桩的类型选定后，桩的横截面(桩径)可根据各类桩的特点与常用尺寸(见本章第二节)，并考虑上述因素选择确定。(二)桩长拟定 桩长确定的关键在于选择桩底持力层，因为桩底持力层对于桩的承载力和沉降有着重要影响，设计时可先根据地质条件选择适宜的桩底持力层初步确定桩长，并应考虑施工的可能性(如打桩设备能力或钻进的最大深度等)。一般总希望把桩底置于岩层或坚实的士层上，以得

39、到较大的承载力和较小的沉降量。如在施工条,件容许的深度内没有坚实土层存在，应尽可能选择压缩性较低、强度较高的土层作为持力层，要避免把桩底坐落在软土层上或离软弱下卧层的距离太近，以免桩基础发生过大的沉降。对于摩擦桩，有时桩底持力层可能有多种选择，此时确定桩长与桩数两者相互牵连，遇此情况，可通过试算比较，选用较合理的桩长。摩擦桩的桩长不应拟定太短，一般不宜小于4m。因为桩长过短则达不到设置桩基把荷载传递到深层或减小基础下沉量的目的，且必然增加桩数很多、扩大了承台尺寸。也影响施工的进度。此外，为保证发挥摩擦桩桩底土层支承力，桩底端部应插入桩底持力层一定深度(插入深度与持力层土质、厚度及桩径等因素有关

40、)一般不宜小于lm。,(一)桩的根数估算 一个基础所需桩的根数可根据承台底面上的竖向荷载和单桩容许承载力按下式估算：n=N/P式中：n 桩的根数；N 作用在承台底面上的竖向荷载(kN)；P 单桩容许承载力(kN)；考虑偏心荷载时各桩受力不均而适当增加桩数的经验系数，可取=1.11.2。,确定基桩的根数及其在平面的布置,估算的桩数是否合适，尚待验算各桩的受力状况后验证确定。桩数的确定理应还须考虑满足桩基础水平承载力要求的问题。若有水平静载试验资料，可用各单桩水平承载力之和作为桩基础的水平承载力(为偏安全考虑)来验核按式(上式)估算的桩数，但一般情况下，桩基水平承载力是由基桩的材料强度所控制，可对

41、基桩的结构强度设计(如钢筋混凝土桩的配筋设计与截面强度验算)来满足，所以桩数仍以上式来估算。此外，桩数的确定与承台尺寸、桩长和桩的间距的确定相关连，确定时应综合考虑。,(二)桩的间距确定 考虑桩与桩侧土的共同作用条件和施工的需要，对桩轴线中心距离(桩的间应有一定的要求。钻(挖)孔灌注桩的摩擦桩中心距不得小于2.5倍成孔直径，支承或嵌固在岩层的柱桩中心距不得小于2.0倍的成孔直径(矩形桩为边长)，桩的最大中心距一般也不超过5-6倍桩径。打入桩的中心距不应小于桩径(或边长)的从3.0倍，在软土地区尚宜适当增加。,如设有斜桩，桩的中心距在桩底处不应小于桩径的3.0倍，在承台底面不小于桩径的1.5倍;

42、若用振动法沉入砂土内的桩，在桩底处的中心距不应小于桩径的4.0倍。管柱的中心距一般为管柱外径的2.03.0倍(摩擦桩)或2.0倍(柱桩)。为了避免承台边缘距桩身边近而发生破裂，并考虑桩顶位置允许的偏差，边桩外侧到承台边缘的距离，对于桩径小于或等于1.0m的桩不应小于0.5倍桩径，且不小于0.25m对于桩径大于1.0m的桩不应小于0.3倍桩径并不小于0.5m(盖梁不受此限)。,(三)桩的平面布置 桩数确定后，可根据桩基受力情况选用单排桩桩基或多排桩桩基。多排桩的排列形式常采用：行列式(左图a)有利于施工。梅花式(左图b)在相同的承台底面积，可排列较多的基桩。桩基础中基桩的平面布置，除应满足上述的

43、最小桩距等构造要求外，还应考虑基桩布置对桩基受力有利。,为使各桩受力均匀，充分发挥每根桩的承载能力，设计布置时应尽可能使桩群横截面的重心与荷载合力作用点重合或接近，通常桥墩桩基础中基桩采取对称布置，而桥台多排桩桩基础视受力情况在纵桥向采用非对称布置，当作用于桩基的弯矩较大时，宜尽量将桩布置在离承台形心较远处，采用外密内疏的布置方式，以增大基桩对承台形心或合力作用点的惯性矩，提高桩基的抗弯能力。此外，基桩布置还应考虑使承台受力较为有利，例如桩柱式墩台应尽量使墩柱轴线与基桩轴线重合，盖梁式承台的桩柱布置应使盖梁发生的正负弯矩接近或相等，以减小承台所承受的弯曲应力。,(一)单根基桩的检验,根据上述原

44、则所拟定的桩基础设计方案应进行检验，即对桩基础的强度、变形和稳定性进行必要的验算，以验证所拟定的方案是否合理，需否修改，能否优选成为较佳的设计方案。为此，应计算基础及其组成部件(基桩与承台)在与验算项目相应的最不利荷载组合下所受到的作用力及相应产生的内力与位移(计算方法见本章第五节)，作下列各项验算：,桩基础设计方案检验,1单桩轴向承载力检验(1)按地基土的支承力确定和验算单桩轴向承载力。目前通常仍采用单一安全系数即容许应力法进行验算。首先根据地质资料确定单桩轴向容许承载力，对于一般性桥梁和结构物，或在各种工程的初步设计阶段可按经验(规范)公式计算;而对于大型、重要桥梁或复杂地基条件还应通静载

45、试验或其他方法，并作详细分析比较，较准确合理地确定。随后，验算单桩容许承载力，应以最不利荷载组合计算出受轴向力最大的一根基桩进行验算(见本章第四节)。,(2)按桩身材料强度确定和检验单桩承载力。检验时，把桩作为一根压弯构件，按概率极限状态设计方法以承载能力极限状态验算桩身压屈稳定和截面强度，以正常使用极限状态验算桩身裂缝宽度（见本章第四节），2单桩横向承载检验 当有水平静载试验资料时可以直接检验桩的水平容许承载是否满足地面处水平力作用，一般情况下桩身还作明有弯矩，或无水平静载试验资料时，均应验算桩身截面强度（见本章第四节）。对于预制桩还应验算桩起吊、运输时桩身强度(见本章第二节)。,3单桩水平

46、位移检验 现行规范未直接提及桩的水平位移验算，但规范规定需作墩台顶水平位移验算，在荷载作用下，墩台水平位移值的大小，除了与墩台本身材料受力变位外，取抉柱桩的水平位移及转角，因此墩台顶水平位移验算包含了对单桩水平位移检验。在荷载作用下，墩台顶水平位移不应超过规定的容许值即0.5L(cm)，其中L为桥孔跨径(以m计)。此外公桥基规可给出的地基土比例系数m值，是用于结构物在地面处水平位移最大值不超过6mm，水平位移较大时适当降低。因此，当采用规范给出的m值时，应计算地面处桩身的水平位移并对比规范要求，评定设计所取值是否合适。,4弹性桩单桩桩侧土的水平向土抗力强度检验 正如前述此项需否检验目前尚无一致

47、意见，考虑此项检验的目的在于保证桩侧土的稳定而不发生塑性破坏，予以安全储备，并确保桩侧土处于弹性状态，符合弹性地基梁法理论上的假设要求。检验时要求是桩侧土产生的最大土抗力不应超过其容许值。,(二)群桩基础承载力和沉降量的检验,当摩擦桩群桩基础的基桩中心距小于6倍桩径时，需检验群桩基础的承载力，包括桩底持力层承载力验算及软弱下卧层的强度验算;必要时还须验算桩基沉降量，包括总沉降量和相邻墩台的沉降差。,(三)承台强度检验,承台作为构件，一般应进行局部受压、抗冲剪、抗弯和抗剪强度验算(见本章第七节)。,桩基础设计计算步骤与程序,综合上述，桩基础设计是一个系统工程工作，包含着方案设计与施工图设计。为取

48、得良好的技术与经济效果，有时(尤其对大桥或特大桥)应作几种方案比较或对已拟定方案修正使施工图设计成为方案设计的实施与保证。为阐明桩基础设计与计算的整个过程，现以下图来说明，也作为本章内容的扼要概括。,桩基础设计计算步骤与程序,桩的分类,1、按承载性质分摩擦型桩端承型桩,2、按桩的制作工艺分预制桩现浇桩3、按材料分4、按成桩方法分等,预制桩的施工方法,1、打入法采用打桩机,2、压入法采用压桩机,预制桩的构造,打入法施工过程,桩基打入时以及打桩结束后常会碰到的问题，原因是什么？该如何处理？,常见问题分析,打坏打歪打不下,桩顶、桩身打坏的原因和处理,1、打桩时，桩的顶部由于直接受到冲击而产生很高的局

49、部应力-顶部的配筋应做特别的处理。,2、桩身的混凝土保护层太厚-主筋需摆正3、桩垫材料选用不合适或打坏-采用材质均匀、强度高、弹性好的桩垫4、桩的顶面与桩的轴线不垂直，局部受冲击-保证垂直度，及时纠正,5、过打现象。（由于桩尖通过硬层等原因，使桩下沉速度慢而施打时间长，锤击次数多或冲击能量过大）-分析土质，改善操作方法6、桩身的混凝土强度不高，或未达到养护期，影响了桩的强度。-加钢夹箍用螺栓拉紧焊牢,打歪的原因和处理,1、原因（1）桩顶不平、等桩的质量问题，（2）与操作有关，如：初入土时，桩身就歪斜，未及时纠正就施打。,2、处理方法1、保证打桩机的导架的垂直度2、桩尖要对准桩位，桩顶和桩帽要正

50、确结合3、刚打时，要采用小落距，边打边检查，稳定后在按要求的落距打4、桩顶不平，产生桩尖偏心-保证桩的质量,打不下的原因和处理方法,1、桩顶或桩身已打坏，无法有效地传递荷载-拔出桩，与设计部门协商，再做处理。,2、土层中夹有较厚的砂层或其它硬土层，或者遇上钢渣、孤石等障碍物，仍进行盲目施打。-同设计勘探部门共同研究解决,3、由于土的固结作用，使桩身周围的土与桩牢固结合，钢筋混凝土桩变成了直径很大的土桩而承受荷载，很难继续将桩打下去-应在准备条件完善的前提下，保证连续施打4、一桩打下，邻桩上升。（由于桩身土体受到挤密和扰动，容易造成近地面的地表面隆起和水平移动-改变打桩的顺序，由中间向两边对称施