辽宁某框架结构售楼中心斜屋面高支模专项施工安全技术措施(附示意图、含计算书).doc

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1、目 录一、编制依据1设计施工图纸2现行规范标准二、工程概况1工程建设相关单位2建筑设计概况3结构设计概况4工程特点、重点、难点三、模板体系选型四、施工准备1资质条件的准备2技术管理的准备3施工材料的准备4施工机具的准备五、施工方法及要点1施工顺序2特殊部位模板支设3支撑体系4模板支设注意事项5模板体系的拆除六、质量标准七、安全措施八、模板计算1梁段：L12梁段：L23斜屋面板：130厚4. 斜屋面柱：500mm500mm 浑河城启动区配套公建售楼中心工程斜屋面高支模专项施工安全技术措施一、编制依据1设计施工图纸序号图纸名称图号出图日期1结构设计图结施图2012年3月2建筑设计图建施图2012年

2、3月2现行规范标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-99施工计算手册施工组织设计工程设计图纸及标准图集二、工程概况1工程建设相关单位序号项目内容1工程名称浑河城启动区公建售楼中心工程2建设单位 抚顺矿业集团房地产综合开发有限公司3设计单位深圳市天华建筑设计有限公司4监理单位沈阳建筑大学建设项目管理公司5总包单位抚顺中煤建设(集团)有限责任公司6质量监督抚顺市质量监督站2建筑设计概况本工程地

3、上二层，一层层高为6.00m，二层层高为5.4m-18m，建筑主体高度11.7m，建筑最高高度(至装饰烟囱)28.3m，总建筑面积为3894.5平方米。3结构设计概况结构类型：框架结构。建筑耐火等级为一级，抗震设防烈度为7度。4工程特点、重点、难点斜屋面高低错落，屋面斜板倾角为30和60，其中2-42-5轴/2-B 2-D轴屋脊标高+8.6m；2-42-5轴/2-D2-H轴屋脊标高+24m；2-12-4轴/2-D 2-E轴、2-12-4轴/2-F 2-G轴、2-52-8轴/2-D 2-E轴、2-52-8轴/2-F 2-G轴坡屋面离地高（屋脊标高为+16.7m）。2-42-5轴/2-D2-H轴范

4、围内为大堂，该区域一、二层上下贯通，斜屋面最高处总高度24.00m，支撑系统难度大。楼板厚度均为120mm、130mm，其中较大梁截面尺寸为300mm2150mm。屋面模板工程施工难度大，劳动强度高，标高控制较难，模板等周转材料消耗量远远超出定额消耗量，为一次摊销。屋面板有向外悬挑500mm的檐沟，檐口支架搭设困难。屋面板上有老虎窗，给施工带来更大的难度，模板配置要求更高。支撑体系搭设困难，整个支撑体系为满堂架支撑系统，控制好水平拉杆的设置和受力立杆的传力途径，采用扣件钢管架支撑，确保模板的稳定性和刚度。 本工程根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008），高支模是混凝土构件模板支撑

5、系统高度超过8米,跨度超过18米,施工总荷载大于10KN/m2, 或集中线荷载大于15KN/m的模板支撑系统，故本工程属于高支模。为了确保该工程的施工质量和安全生产，特编制此斜屋面高支模板的专项施工安全技术措施。三、模板体系选型根据上述的编制依据和先浇筑框架梁砼，后浇筑楼板砼的工程实际情况，结合我公司的施工技术水平施工经验和现有的施工机具材料，经过相关单位和人员的反复研究，确定如下的模板体系选型方案：1、材料选择：模板选用平面尺寸为1220 mm2440mm，厚度为18胶合板；60mm*89mm木方；外径48mm，壁厚3.5mm扣件式钢管脚手架及其配件。2、支撑架体：楼板模板支撑立杆纵横间距最

6、大800 mm *800mm，梁下立杆纵横间距最大为500*500mm，水平杆步距为最大为1.2m。梁、板下支撑立柱抗滑扣件采用双扣件。3、梁底模板（按最大梁考虑）：300mm*2150 mm框架梁梁底纵向设置3根60*90的木方作为梁底支撑；梁下正中设单立柱钢管支撑。4、梁侧模板：梁侧横肋为40mm60mm木方 。竖向设直径12mm的对拉螺栓。5、楼板模板：楼板主龙骨使用60*90mm木方，间距最大为800mm，次楞使用40*60mm木方，净距不大于300mm。6、具体的模板设计和计算见附件：模板体系设计计算书。四、施工准备1、资质条件的准备：1）外委队伍必须具备相应的资质，并已经和总承包单

7、位签订了劳务分包合同。2）总承包单位、分包单位施工现场项目经理、技术员、质检员、安全员、施工员等管理人员均具有相应的执业证书并在岗工作。3）架工、电工、吊车司机等特殊工种必须具有经过年检的有效特殊工种证书，否则不得上岗作业。4）所有的作业人员必须经过“三级”安全教育，并已考核合格。2、技术管理的准备：1）专项施工安全技术措施已经经过施工、监理、建设等相关单位的审批。经审批合格的施工措施必须通过专家组的论证审查合格后方可实施，专家组成员不少于5人。2）按照专家组审核合格后的施工措施和专家组的审核意见，由总承包单位的项目经理、技术负责人以会议的形式向总承包单位、分包单位相关管理人员进行高支模专项管

8、理、技术、质量、安全交底。3）分包单位的技术员按总承包单位的管理规定，对参加高支模施工的架工班、木工班等施工班组的全体作业人员进行详细、有针对性和可操作性的安全技术交底并形成书面记录，作业人员在掌握交底内容后，在交底首页签字。总承包单位技术负责人必须参加此技术交底。3、施工材料的准备：1）模板体系使用的材料必须有出厂合格证和检测报告，并经各方验收合格后方可使用。2）钢管：外径为48mm，壁厚为3.5mm。应符合直缝电焊钢管（GB/T13793）的规定。禁止使用严重的锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3）钢管扣件：应符合钢管脚手架扣件（GB158312006）的规定。当螺栓拧紧扭力力矩达到65Nm时

9、，不得发生破坏。4）模板面板：厚度为18厚木胶合板。符合砼模板用胶合板的规定。 5）木方：选用东北落叶松。要求规格统一，尺寸规矩，必须三面见方。禁止使用腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。符合现行国家标准木结构设计规范规定。4、施工机具的准备：扭矩扳手、测厚仪、游标卡尺、水准仪、经纬仪、钢尺、卷尺、木工圆锯、手提电锯、线坠、2m靠尺、撬棍等。所有工具必须经过相关检测合格，能够满足施工要求。五、施工方法及要点1、施工顺序主体结构柱模安装满堂架搭设立梁模铺斜屋面板加固满堂架搭设前先在二层板面（层面结构标高为5. 9m）屋面柱模定线安装，天沟预先支设放出轮廓线及控制标高线和斜屋面屋脊线及阴角线（整个

10、坡屋面水平投影线）。斜屋面标高为5.4m至24m不等。搭架时按控制标高立好高点及低点立杆，扫地杆、水平杆及纵横向剪力撑。架子搭设完毕之后，支设斜屋面梁底，立梁侧膜、铺设斜屋面板。2、特殊部位模板支设2.1天沟天沟向外挑500，外边翻高600。为保证混凝土外观质量及刚性防水要求反沿与斜屋面梁混凝土一次浇筑。天沟剖面示例图： 2.2老虎窗老虎窗支撑布置图2.3烟道（图中6001700封闭洞口内模支撑同烟道一次性使用，无法拆除）在烟道四周预埋25800mm钢筋出屋面150mm高，并用钢管以此为受力支撑搭设400mm宽的操作平台（见平面图）。2.4屋脊及阴角屋脊及阴角模板施工是整个坡屋面模板工程关键。

11、搭设架体时要求严格按楼面放出的轮廓线及控制标高施工在架体上铺好垫底木枋并绑牢后，按楼面上的控制线在木枋上弹出屋脊及阴角线，再进行模板施工，确定截面尺寸准确。2.5斜屋面顶板支模要求30处采用单面模板法：此法是斜屋面混凝土施工中较常用的简易法，但影响浇筑质量的方面较多，如屋面坡度的大小，模板的光滑程度和坍落度的影响等。因混凝土无法按常规振捣而导致不密实，须待混凝土处于初凝阶段再振捣。此时混凝土的可塑性降低，再振捣势必造成混凝土的内伤和裂纹。为此，在施工中应采用一些措施，如控制混凝土的坍落度30-50mm，利用焊接板筋做抗滑移带和确定混凝土流向、分段施工等。为了保证板面的平整度，随捣随用1：25水

12、泥砂浆抹平。 60处为双面夹板法。施工需要用短钢筋作支架，并加设止水片，以控制屋面厚度和止水、防渗。由于模板支撑系统承受斜屋面的横向推力，因此，必须设置斜撑。应两面同时顺向浇筑混凝土，以减少侧压力，使焊接钢筋同时双面受力。防止混凝土单侧浇筑使支架发生位移而一边倒，甚至发生坍塌事故。斜屋面混凝土施工受到高处作业、坡度大小、形状变化和槽沟等多方面影响，支模及浇筑混凝土均比较困难。 3支撑体系本工程大部分架体支撑地基为首层现浇板，为保证架体稳定，没有现浇板的部位浇筑100厚C15砼垫层作为立杆支撑地基，具体部位为2-1轴2-3轴、2-6轴2-8轴间及四周边梁立杆支撑1.2m宽范围内。采用满堂架搭设，

13、满堂架立杆从二层坡屋面顶高度不等，立杆间距为800mm，水平杆间距为1200mm搭设。架搭设高度依据斜屋面坡度及标高而定。为了保证整个支撑体系的稳定，纵横必须全部设置扫地杆及落地剪力撑，以消除屋面侧的压力。在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间部位在2-4轴、2-5轴、2-D轴、2-G轴的两端8个结构柱设置，结构柱沿竖向设置连续式剪刀撑，其宽度为4.56m。并在结构柱的顶部、中部、扫地杆处设置3道水平剪刀撑，在相邻的结构柱之间设“之字”斜撑。剪刀撑杆件的底端必须与地面顶紧，夹角在45-60之间。剪刀撑钢管连接采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆

14、端距离不小于100mm。满堂架搭设示例图： 4模板支设注意事项按施工规定要求跨度大于4m的梁起拱高度按梁跨度13起拱，主次梁交接时，先主梁起拱，再次梁起拱。配置模板时工长必须对主要部位重点检查模板的加工质量。5模板体系的拆除5.1模板的拆除由木工负责、支撑架体的拆除由架工负责。5.2模板的拆除：根据砼的同条件养护试块和现场砼回弹检测的结果确定砼的强度值，达到下表要求后，必须经过施工单位、监理单位、建设单位等相关单位和人员同意后，方可进行模板体系的拆除。一层的模板支护的拆除应在一层梁板砼的强度达到混凝土标准强度的100%以上，且二层作业面工作时间为一层梁板混凝土强度达到混凝土标准强度的50%以上

15、。结构名称结构跨度（m）达到混凝土标准强度的百分率（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件 1005.3拆模前检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋内，并检查拆模场所范围内的安全措施。5.4模板的拆除工作必须设专人指挥。作业区必须设围栏，其内不准有其它工种作业，应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷，必须按指定地点堆放。5.5拆模的方式采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从同一方向由上至下进行拆除。梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模。5.6梁下立柱的拆除，必须先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁

16、底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。5.7支架立柱拆除：首先拆除2层以上的拉杆，当拆除最后一道水平拉杆时和拆除立柱同时进行。5.8在拆除模板的过程中，如发现砼有影响结构、安全、质量问题时，必须立即停止拆除，经相关单位研究解决后方可继续拆模。六、质量标准1、质量验收控制点：地基土质量检查承重架体安装质量检查梁底模板安装质量检查梁钢筋绑扎质量检查梁侧模板安装质量检查梁、板模板整体安装质量检查验收转序2、地基土的质量标准：2.1地基土承载力达到支撑体系计算设计值，必须通过试验确定。2.2地基土必须设置排水设施。2.3地基土必须平整、无明显的凹凸不平。3、支撑架子搭设质量标准：3.1检查验收标准执行建筑施工

17、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001(2002版)。3.2支架立杆2m高度的垂直允许偏差为15mm。3.3梁模板下单钢管支柱必须设在梁模板中心线上，其偏心距不大于25mm。3.4扣件螺栓拧紧力矩采用扭矩扳手检查，拧紧力矩值必须在4065N.m之间4、模板安装质量标准：4.1模板质量要求符合辽宁省建筑工程施工质量验收实施细则(DB21/12342003)。4.2模板的接缝不准漏浆；在浇筑砼前，木模板浇水湿润，但模板内不准有积水。4.3模板与砼的接触面清理干净并涂刷隔离剂。4.4筑砼前，模板内的杂物必须清理干净。4.5部分项目允许偏差：轴线位置为5mm；底模上表面标高为5mm；截面内

18、部尺寸+4 -5mm；层高垂直度8mm；相邻两板高低差为2mm;表面平整度为5mm。七、安全措施1、施工现场必须建立健全安全管理制度，明确各岗位的安全责任制，并保证安全责任制的有效落实。必须进行危险源评价，并制定相应的安全预案。2、必须保证安全措施专项资金的投入，并且做到专款专用。所有安全防护用品必须有质量合格证和检测报告，进入施工现场必须进行相应的检查，验收合格后方可在工程上使用。3、施工中必须设专人负责安全监督检查，发现问题立即报告有关人员处理。当遇险情时，必须立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。4、所有作业人员必须严格执行安全技术操作规程，不准违章指挥和违章作业。必

19、须正确佩戴安全帽，高处作业系好安全带、穿防滑鞋。严禁酒后上岗。5、特殊工种必须持证有效特殊工种证书上岗。从事高处作业人员必须定期体检，不符合要求的严禁从事高处作业。6、上人通道利用北侧的成型楼梯。作业层上不得在梁底模和钢管上上行走，必须设满铺跳板的行走通道，行走通道两侧设护栏。7、对脚手架扣件必须按规定使用扭矩扳手进行抽检，合格后方可承力使用。8、施工用的临时照明和行灯电压不得超过12V，采用绝缘橡胶套电缆线，且不准直接固定在钢脚手架上。夜间施工必须有足够的照明。9、木工支模不准直接站在钢管上施工，必须铺设双块跳板并两端锁紧。装拆模板时，作业人员要站在安全地点进行操作，防止上下同一垂直面工作。

20、10、在砼的浇筑、模板体系的拆除过程中，必须在外围设置警戒线，四周设专人进行看护，不准任何人进入施工作业场地的下方。砼浇筑时，看模人员禁止进入梁板的正下方，只能在外侧进行看护。 11、拆模如遇中途停歇，必须将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或互相连接稳固，对活动部件必须一次拆除。操作层上临时拆下的模板堆放不准超过3层。12、遇六级以上的大风时，必须停止高空作业，大风过后必须检查操作地点，确认安全后方可进行操作。13、必须严格执行现行有效国家、省、市等相关法律、法规、标准的相关规定。八、模板计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝

21、土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1（取高支架斜屋面中最不利梁KL1b(1)，最不利高度24m）。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑

22、点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：24.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(k

23、N/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向

24、支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：30mm，225mm，420mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：40.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H

25、 - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W

26、= 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (600-130)/(3-1)= 235mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.709+2.8)(600-130)/(3-1)2 = 9.33104Nmm；面板

27、的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(600-130)/(3-1)/1000=3.968 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.33104 / 3.33104=2.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (600-130)/(3-1)=235mm

28、； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.709(600-130)/(3-1)4/(10060003.33105) = 0.085 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(600-130)/(3-1)/250 = 0.94mm；面板的最大挠度计算值 =0.085mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.94mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计

29、算宽度得到：q = 3.968/0.500= 7.936kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度40mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1644/6 = 16cm3；I = 16444/12 = 32cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.198 kNm，最大支座反力 R= 4.365 kN，最大变形 = 1.186 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.98105/1.60104 = 12.4 N

30、/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 12.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =1.186mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.365kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2699/6 = 162cm3；I = 2699

31、9/12 = 729cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.109 kNm，最大支座反力 R= 3.086 kN，最大变形 = 0.005 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.09105/1.62105 = 0.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =0.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.005 mm主楞的最大容

32、许挠度值: = 195/400=0.488mm；主楞的最大挠度计算值 =0.005mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.488mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4；

33、1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.300.80=14.976kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=14.976+4.480=19.456kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12519.4561502=5.47104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37514.9760.15+0.4374.480.15=1.136kNRB

34、=1.25ql=1.2519.4560.15=3.648kN =Mmax/W=5.47104/5.33104=1N/mm2；梁底模面板计算应力 =1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=12.480kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.

35、00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.9761504/(10060005.33105)=0.012mm；面板的最大挠度计算值: =0.012mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.648/0.8=4.56kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连

36、续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=699/6 = 81 cm3；I=6999/12 = 364.5 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.560.82 = 0.292 kNm；最大应力 = M / W = 0.292106/81000 = 3.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.560.8 = 2.189 kN；方木受剪应力

37、计算值 = 32.1891000/(26090) = 0.608 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.608 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.568004 /(1009000364.5104)=0.385mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.385 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模

38、板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.136kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.648kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.300)/40.800(1.20.13024.000+1.42.000)+1.220.800(0.600-0.130)0.300=1.187kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.282 kN；N2=7.73 kN；最大弯矩 Mmax=0.207 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.062 mm；最大应力 =0.207106/5080=40

39、.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 40.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R -

40、 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.73 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.282 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.14924=4.288 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(1.00-0.30)/4)0.800.30+(0.80/2+(1.00-0.30)/4)0.800.130(1

41、.50+24.00)=1.995 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(1.000-0.300)/40.800=2.576 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.282+4.288+1.995+2.576=9.142 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压

42、强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管

43、立杆受压应力计算值 ；=9142.008/(0.298489) = 62.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 62.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.73 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(24-0.6)=4.288 kN；N =N1+N2 =7.73+4.181=11.911 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；