住宅楼脚手架施工方案2.doc

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1、某某家园在区1#、2#、5#住宅楼工程一标段脚手架专项施工方案编制人: 职称或职务：项目技术负责人审核人： 职称或职务： 项目经理 批准人： 职称或职务：企业技术负责人某某建工程有限公司目 录一、工程概况2二、编制依据2三、施工组织2四、脚手架设计5五、脚手架计算5六、普通型悬挑卸料平台22七、脚手架搭设质量要求和管理23七、安全技术措施27落地脚手架及悬挑脚手架示意图、施工上人斜道示意图一、工程概况本工程为某某家园D区1#、2#、5#住宅楼，各楼具体工程概况如下：1、1#住宅楼工程本工程地上11层，局部18层。地上建筑面积11182.75。本工程为剪力墙结构，基础结构形式为桩基础。11层部分

2、建筑檐口高度为35.2m，18层部分建筑檐口高度55.5m。2、2#住宅楼工程本工程地上11层。地上建筑面积5873.10。本工程为剪力墙结构，基础结构形式为桩基础。11层建筑檐口高度为35.2m。3、5#住宅楼工程本工程地上32层，地下2层。地上建筑面积13601.03。本工程为剪力墙结构，基础结构形式为桩及筏板基础。建筑檐口高度为94.3m。二、编制依据1、本工程施工图纸、现场概况及本工程施工组织设计2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）4、建筑施工手册第四版（缩印本）5、建筑施工现场管理标准（DBJ

3、14-033-2005）6、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）三、施工组织 组织领导机构及职责安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求，为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成人员编制及责任分布如下：组长：项目经理负责协调工作副组长：项目生产副经理负责现场指挥、协调项目技术负责人：现场施工总指挥及技术总部署技术员：方案编制、交底施工员：现场施工具体协调安全员：现场具体安全管理工作项目部安全组织机构职务名称备注项目经理项目生产副经理项目技术负责人技术员安全员质检员材料员施工员土

4、建工长水暖工长电气工长项目部安全保证体系人员要求项目经理、安全员必须具有安全生产考核合格证，现场架子工特种作业人员必须持证上岗。四、脚手架设计1、根据本工程实际情况及控制成本的原则，本标段1#、2#住宅楼自基础以上开始搭设落地式脚手架至地上三层，5#住宅楼自地下二层基础以上开搭设落地式脚手架至地上二层，1#、2#住宅楼自地上四层开始至顶层搭设悬挑脚手架，5#住宅楼自地上三层开始至顶层搭设悬挑脚手架。落地脚手架及悬挑脚手架的技术参数见落地脚手架及悬挑脚手架的计算。2、地下结构需搭设上人斜道，以便人员上下。斜道道搭设采用48.33.6的钢管，上层所有小横杆与基槽护身栏进行拉接（护身栏立杆要有地锚进

5、行锚固）立杆间距见附图。 斜道道通道两侧要设置挡脚板，高度300mm，挡脚板上要设两道横杆，横杆间距600mm。斜道道的底座采用5cm脚手板，木板的间距等同于立杆的排距，放置位置必须准确牢固。 斜道纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。 在喷锚护坡预应力锚杆的两道槽钢焊接短钢管，斜道横杆与短钢管连接固定。立杆的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。 斜道满铺5cm厚脚手板，用铅丝将脚手板与钢管连接牢固，脚手板上必须设置防滑条。斜道顶部采用

6、双层5cm厚脚手板搭设护头棚。斜道外侧设一道剪刀撑，斜向不大于60度，外侧满挂密幕网，用16#铅丝穿过网边缘的圆孔，与架子管绑牢，每一个孔都要绑紧。搭设完毕后进行整体验收。检查斜道的步距、排距、纵距、横距以及垂直度、连墙件的牢固等；安全防护要到位，扣件螺栓要用力矩扳手检查，不合格的必须拧紧。整个架子经有关部门和安全员验收合格后方能使用。五、脚手架计算(一) 落地脚手架1、 技术参数搭设参数搭设高度18m（据搭设时具体情况而定，最高不超过20m）水平杆步距1.5m立杆纵距1.2m立杆横距1.05m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.1336kN/m

7、安全网0.005kN/m2脚手板类型木脚手板,2层自重标准值0.35kN/m2栏杆挡脚板木脚手板自重标准值0.14kN/m2可变荷载施工均布活荷载2kN/m2同时施工层数1层风荷载地区河北任丘市基本风压0.3kN/m2地基参数地基土类型混凝土地基承载力标准值120kN/m2垫板宽度0.3m垫板长度1.2m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按48.33.6钢管计算。2、横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条

8、第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”本工程选用木脚手架板，所以横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上，纵向水平作为横向水平杆支座，用直角扣件固定在立杆上。施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。2.1 抗弯强度计算a、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(2+0.35)1.2=2.82 kN/mb、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.421.2+1.2

9、0.351.2=3.864 kN/mc、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=3.8641.052=0.533kNm88d、钢管载面模量W=5.26cm3e、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm2f、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.533106=101.33N/mm2205N/mm2W5.26103g、结论：满足要求2.2 变形计算a、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06105N/mm2b、钢管惯性矩I12.71cm4c、容许挠度：查

10、规范表5.1.8，得=l/150与10mmd、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=52.8210504=1.7mm10507与10mm384EI3842.0610512.71104150e、结论：满足要求3、纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.53.8641.05(1+0.15)2=2.65kNlb1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.52.821.05(1+0.15)2=1.93kNlb1.05

11、4、扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=2.65kNRc=8结论：扣件抗滑承载力满足要求5、立杆的稳定性计算5.1 分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N+Mwf jAWN计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附表C取值； W截面模量；f钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩； Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah210其中，风荷载标准值k=zs0，将N=1

12、.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk代入上式化简为：1.2Hgk+0.91.4zs0lah2+1.2NG2k+0.91.4NQkfjA10WjAjAH脚手架高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值；la立杆纵距；h步距；z风压高度变化系数；s风荷载体型系数； 0基本风压，取河北任丘市10年一遇值，0=0.3kN/m2NG1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力； NG2k构配件自重标准值产生的轴向力； NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和； 脚手架结构自重产生的轴压应力g=1.2HsgkjA风荷载产生的弯曲压应力：w=0.91.4zs0lah210W构配件(安全网除外，但其自重不

13、大)自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取=g +W最大时作用部位验算立杆稳定性。5.2 计算风荷载产生的弯曲压应力w 风荷载体型系数s=1.3f=1.30.8=1.040 ，值大于1.0时，取1.0。w=0.91.4z1.00.31.21.52106=19.4z105.26103有密集建筑群的城市市区。5.3 计算脚手架结构自重产生的轴压应力g首先计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因

14、素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用； h步距；立杆横距lb=1.05m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得=1.5，h=1.5m=kh=1.1551.5150.0=163i1.59根据的值，查规范附录C表得轴心受压构件的稳定系数j=0.265。立杆纵距la=1.2m，查规范附录A表A-1得gk=0.1336kN/mg =1.2Hsgk=1.2Hs0.1336103=1.20HsN/mm2jA0.265506.005.4 求=w +g列表如下：高度(m)zw =19.4z(N/mm2)对应风荷载作用计算段高度取值Hg(m)g=1.20Hs(N/mm2)=w +g(N/mm2)5

15、0.7414.361821.6035.96180.8416.301012.0028.30分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，w +g相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大=w +g最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5.5验算长细比由规范5.3.3式，且K=1，得=l0=kh=1.5150=142 210ii1.59结论:满足要求!。5.6计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=180.1336=2.40kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.

16、5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(1.05+0.15)1.220.35+0.141.22+1.2180.005=0.948kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(1.05+0.15)1.221=1.44kNQk施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQk=1.2(2.40+0.948)+0.91.41.44=5.83kN5.7 组合风荷载时，验

17、算立杆稳定性按规范公式5.3.1-2验算立杆稳定性，即：N+Mw=5.83103+19.40.74=43.48+14.36=57.84N/mm2 f=205N/mm2jAW0.265506结论:满足要求!。5.8不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(2.40+0.948)+1.41.44=6.03kN按规范公式5.3.1-1验算立杆稳定性：N=6.03103=44.97N/mm2 f=205N/mm2jA0.265506结论:满足要求!。6、连墙件计算6.1 脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按

18、18m，有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.84脚手架风荷载体型系数s=1.3j=1.30.8=1.04 ，取值大于1.0时，取1.0。基本风压取河北任丘市10年一遇值，0=0.3kN/m2k=z s 0= 0.841.00.3=0.25kN/m26.2求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.531.2=10.80m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+3=1.40.2510.80+3=6.78kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；6.3 连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连

19、于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1.59根据值，查规范附录表C，j=0.949,N=6.78103=14.12N/mm2 205N/mm2jA0.949506满足要求!。抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取12kN。Nl=6.78kN 12kN 连墙件扣件抗滑承载力满足要求!7、立杆地基承载力计算7.1 计算立杆段轴力设计值N由已知条件可知，不组合风荷载时N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQk由已知条件la=1.2m，h=1.5m查规范附录A表A-1得gk=0.133

20、6kN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=Hsgk=180.1336=2.405kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.5(lb+a1)laQp1+ laQp2+HQp3la =0.5(1.05+0.15)1.220.35+0.141.22+1.2180.005=0.948kN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+ a1)laQk=0.5(1.05+0.15)1.212=1.440kNN=1.2(2.405+0.948)+1.41.440=6.04kN7.2 计算基础底面积A取垫板作用长度1.2m，A=0.31.2=0.36m27.3 确定地基承载力设计值fg混凝

21、土承载力标准值：fgk=120kPa=120kN/m2由规范公式5.5.2，并取Kc= 0.5，得fg=kcfgk=0.5120=60kN/m27.4 验算地基承载力由5.5.1式得立杆基础底面的平均压力P=N=6.04=16.78kN/m2 fg=60kN/m2A0.36满足要求!。(二)普通型钢悬挑脚手架1、技术参数搭设参数搭设高度18m（据搭设时具体情况而定，最高不超过20m）水平杆步距1.5m立杆纵距1.2m立杆横距0.9m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件悬挑水平钢梁16号工字钢钢梁外挑长度1.3m钢梁锚固长度2.5m钢梁与楼板锚固钢筋18 HPB300吊拉钢丝绳采用14mm钢丝绳！

22、荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.1202kN/m安全网0.005kN/m2脚手板类型木脚手板,2层自重标准值0.35kN/m2栏杆挡脚板木脚手板自重标准值0.14kN/m2可变荷载施工均布活荷载2kN/m2同时施工层数1层风荷载地区河北任丘市基本风压0.3kN/m2考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按48.33.6钢管计算。2、横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串

23、片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。” 本工程选用木脚手架板，所以横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上，纵向水平作为横向水平杆支座，用直角扣件固定在立杆上。施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。2.1抗弯强度计算a、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(2+0.35)1.2=2.82 kN/mb、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.421.2+1.20.351.2=3.864 kN/mc、考虑活荷

24、载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=3.8640.92=0.391kNm88d、钢管载面模量W=5.26cm3e、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm2f、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.391106=74.33N/mm2205N/mm2W5.26103g、结论：满足要求2.2 变形计算a、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06105N/mm2b、钢管惯性矩I12.71cm4c、容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mmd、按规范

25、中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=52.829004=0.9mm9006与10mm384EI3842.0610512.71104150e、结论：满足要求3、纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.53.8640.9(1+0.15)2=2.37kNlb0.9由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.52.820.9(1+0.15)2=1.73kNlb0.94、扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力

26、Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=2.37kNRc=8结论：扣件抗滑承载力满足要求5、计算立杆段轴向力设计值N立杆稳定性计算部位取脚手架底部。5.1 脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=200.1202=2.40kNHs脚手架高度gk每米立杆承受的结构自重5.2 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(0.9+0.15)1.220.35+0.141.22+1.2200.005=0.897kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp

27、3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；5.3 施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(0.9+0.15)1.221=1.26kNQk施工均布荷载标准值；5.4 组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQk=1.2(2.40+0.897)+0.91.41.26=5.54kN5.5 不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(2.40+0.897)+1.41.26=5.72kN6、立杆的稳定性计算组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N+Mwf jAWN计算立杆段的轴向力设计值；A

28、立杆的截面面积；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附表C取值； W截面模量；f钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah210其中，la立杆纵距；h步距；风荷载标准值k=zs00基本风压，取山东济南市10年一遇值，0=0.3kN/m2z风压高度变化系数，按规定采用有密集建筑群的城市市区。脚手架立杆稳定性计算部位选择立杆底部， z取1.0；s脚手架风荷载体型系数,s=1.3f=1.30.8=1.040 ，值大于1.0时，取1.0。风荷载产生的弯曲压应力：w=Mw=

29、0.91.4zs0lah2W10Ww=0.91.4 1.01.00.31.21.52106=19.4 N/mm2105.26103计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用；立杆横距lb=0.9m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得=1.5.h步距,1.5m=kh=1.1551.5150.0=163i1.59根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0.265。组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-2验算：N+Mw=5.54103+19.4

30、=60.716N/mm2 f=205N/mm2jAW0.265506结论:满足要求!不组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-1验算:N=5.72103=42.66N/mm2 f=205N/mm2jA0.265506结论:满足要求!7、连墙件计算7.1脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按18m，有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=1.13脚手架风荷载体型系数s=1.3j=1.30.8=1.04 ，取值大于1.0时，取1.0。基本风压取河北任丘市10年一遇值，0=0.3kN/m2k=z s 0= 1.131.00.3=0.3

31、4kN/m27.2求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.531.2=10.80m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+3=1.40.3410.80+3=8.14kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；7.3连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1.59根据值，查规范附录表C，j=0.949,N=8.14103=16.95N/mm2 205N/mm2jA0

32、.949506满足要求!。7.4 抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取12kN。Nl=8.14kN 12kN 连墙件扣件抗滑承载力满足要求!8、悬挑梁计算悬挑水平梁按照单跨外伸梁计算，外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷载P作用，支座B为悬挑水平梁与楼板的内锚固点，支座A为建筑物梁板外边缘支承点。为保证悬挑脚手架在钢丝绳失去作用时仍然为安全的，故进行型钢悬挑梁强度计算时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件，只做为加强支撑结构用。单跨外伸梁计算简图上图中，m =1.3m，l = 2.3m，m1 =0.3m，m2 =1.2m；悬挑水平梁采用16号工字钢，截面惯性矩I = 1130.0c

33、m4，截面模量(抵抗矩) W = 141.0cm3，截面积A=26.1cm2；脚手架立杆传递的集中荷载P=5.72kN；悬挑水平梁自重荷载q1.226.110-478.5 =0.246kN/m；支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式 其中 k=m/l=1.3/2.3=0.565，kl=ml/l=0.3/2.3=0.13，k2=m2/l=1.2/2.3=0.522经计算，支座反力 RA = 15.862kN，支座反力 RB = -3.537kN，最大弯矩 Mmax = 8.788kN.m 8.1悬挑梁抗弯强度计算Mmax=8.788106=59.358 205 N/mm21.05W

34、1.05141.0103结论：抗弯强度满足要求!8.2悬挑梁挠度计算计算最大挠度 Vmax =5.456mm，容许挠度13002/250=10.4mm。Vmax 5.456mm0.6的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B.12式jb =1.070.282=0.929jb最终取jb0.9299.2整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：=8.788106=67.090 205N/mm20.929141.0103M绕强轴作用的最大弯矩，W梁截面模量结论：满足要求!10、悬挑梁钢丝绳计算10.1钢丝绳的轴力计算将钢丝绳作

35、为悬挑支撑结构的受力构件，其计算简图如下：计算简图(kN)弯矩图kN.mkN.m)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为：Ra=6.9kN，Rb=5.364kN，Rc=0.062kN钢丝绳的轴力按下式计算：sina=3/3.23=0.929Ru=RA=6.9=7.427KNsina0.92910.2选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力安全系数，取安全系数为8，则钢丝绳最小破断拉力=7.4278=59.4KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择14mm,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径14mm,其破断拉力为：67.1KN。10.3钢丝绳的拉环设计根

36、据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中6.10.4规定钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋，其直径不宜小于20mm，本工程使用20mmHPB235级钢筋，吊环预埋锚固长度必须按照混凝土结构设计规范GB50010-201010.9.8条规定预埋。11、悬挑梁锚固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板锚固处作法如下图：11.1预埋件强度计算计算悬挑梁与楼板锚固件强度时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件，经计算RC=3.537kN； 按照混凝土结构设计规范GB50010-201010.9.8条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋钢筋为HRB

37、335直径18mm，强度计算如下：=NN=3537.000=6.95 f=50N/mm2A2d223.14218244满足要求!11.2预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取1.43N/mm2；hN=3537.000=43.73mmdft3.142181.43预埋件锚固深度必须满足混凝土结构设计规范GB50010-201010.9.8条规定，本工程预埋钢筋长度为1.5m，预埋件埋入混凝土应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。压板厚度为10mm，由两道预埋U型螺栓采用双螺母固定，螺杆露出螺母不应小

38、于3扣。六、普通型悬挑卸料平台悬挑卸料平台一般在脚手架已经拆除的楼层架设，如施工需要在有脚手架的楼层架设，在架设时不能拆除脚手架承重架体，不得破坏脚手架的整体架构。卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。(一)工艺流程卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。(二)施工方法1、悬

39、挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。6、台面应满铺脚手板。7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。8

40、、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。七、脚手架搭设质量要求和管理(一)材料准备在使用前对架管、扣件、安全网按规定进行验收。1、搭设脚手架全部采用48.3mm，壁厚3.6mm的钢管，其质量符合现行国家标准规定。2、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。3、钢管上严禁打孔，钢管在便用前先

41、涂刷防锈漆。4、扣件采用锻铸铁，其质量和性能必须符合钢管脚手架扣件(GBl5831)规定。5、新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件(GBl5831)规定抽样检测。对不合格品禁止使用。6、扣件在使用前逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。7、新、旧扣件均进行防锈处理。8、木脚手板材质应符合国家现行标准木结构设计规范GB5005中Ka级材质规定。脚手架板厚度为50mm，两端设置不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的木脚手板。9、悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591的规定，用于固定型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢筋第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB235钢筋的规定。10、密目网及安全网的规格、要求、标志、运输、贮存、使用规则必须符合密目网安全立网GB16909-1997的规定。(二) 脚手架构配件、搭设允许偏差构配件允许偏差详见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30一2011版)表8.1.8，脚手架搭设的允许偏差和检验方法详见建