XXX大型国际广场项目悬挑脚手架施工方案.docx

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1、XXX大型国际广场项目夕卜墙悬挑脚手架施工方案编制单位:编制人:审批人:编制日期：20xx年XX月目录一、编制依据:51.1 施工图：51.2 施工规范、规程5二、工程概况；5三、施工部署：6四、悬挑式双排钢管脚手架施工方法：74.3.各项尺寸及构造要求84.4、 悬挑式脚手架结构安全性能验算：14普通型钢悬挑脚手架计算书14一、参数信息：141.脚手架参数142 .活荷载参数153 .风荷载参数154 .静荷载参数155 .水平悬挑支撑梁156 .拉绳与支杆参数15二、大横杆的计算：181.均布荷载值计算182 .强度验算183 .挠度验算:19三、小横杆的计算：191.荷载值计算192 .

2、强度验算203 .挠度验算20四、扣件抗滑力的计算：21五、脚手架立杆荷载的计算：21(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kNm21(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kNm222考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为22六、立杆的稳定性计算：22考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式22七、连墙件的计算：23经过连续梁的计算得到26九、悬挑梁的整体稳定性计算：27十、支杆的受力计算：27Rah-RDiCs27十一、支杆的强度计算：28十二、锚固段与楼板连接的计算：28悬臂端3.6M处悬挑脚手架计算书29一、参数信息：291 .脚手架参数292 .活荷载参数293 .风荷载

3、参数304 .静荷载参数305 .水平悬挑支撑梁306 .拉绳与支杆参数30二、大横杆的计算：331 .均布荷载值计算332 .强度验算333 .挠度验算:34三、小横杆的计算：341.荷载值计算342 .强度验算353 .挠度验算35四、扣件抗滑力的计算：36五、脚手架立杆荷载的计算：36(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kNm36(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kNm237考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为37六、立杆的稳定性计算：37考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式37七、连墙件的计算：38经过连续梁的计算得到41九、悬挑梁的整体稳定性计算：42十、支

4、杆的受力计算：42Rah-RDiCsi42十一、支杆的强度计算：43十二、锚固段与楼板连接的计算：434.5、转角悬挑杆的计算(加斜撑)44一、参数信息：441、荷载参数442、阳角型钢构造参数443、阳角型钢材料参数:44支杆类型：16a号槽钢44二、阳角型钢计算441、型钢受力计算452、型钢整体稳定性计算463、支杆的强度计算474、型钢与建筑物连接的计算471.划出工作区域标志，禁止闲人进入。504.工具及材料应用滑轮和绳索运送，不准乱扔，以防伤人。504、在使用一段时间后派专人对扣件进行再次紧固检查。51五、脚手架拆除：512、仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠，吊运机械采用塔吊。

5、5114、输送至地面的所有杆件、扣件等物件，应按类堆放整理。52一、编制依据:1.l施工图:序号图纸名称图纸编号出图日期1结构施工图结施20xx.8.3.2建筑施工图建施20xx.8.3.1.2施工规范、规程序号编制依据依据内容1规范规程建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑结构荷载规范GB50009-2001钢结构设计规范GB50017-2003简明施工计算手册2地方标准XXX市工程工程建设规范悬挑式脚手架安全技术规程DGtj08-2002-2006J10885-2006二、工程概况；本工程由XXX*投资有限公司投资，XXX中晶置业有限公司建造，*集团XXX分公司承建

6、，（海南）*设计研究院有限公司设计，*咨询监理有限公司负责监理。工程建设地点位于*北路北侧，*西路西侧。地下二层，地上18层，总建筑面积45751.6平方米。其中地上建筑32800.O平方米，地下建筑12951.0平方米。建筑总高度75.5m（裙房15.5M）。结构类型为：主楼为框筒结构，裙房为框架结构。计划所有外墙脚手架搭设材料均用钢管搭设，所有外墙脚手架均为主体、装饰使用，使用荷载按照结构架操作层二排同时承受荷载使用。外墙脚手架总搭设高度为77.Om,一七层外墙脚手架计划采用落地脚手架；八层楼面及以上外墙脚手架采用悬挑式脚手架，悬挑式脚手架每段为五个结构层，悬挑式脚手架最大搭设高度为19.

7、5mo分两次搭设至18层，18层以上设备层脚手架设置在18层屋面上，详细搭设方案在本施工方案中具体列举。三、施工部署：悬挑脚手架共分为二个悬挑段，分别在八层楼面、十三层楼面设置型钢悬挑层，每个悬挑段从楼面采用18号工字钢作水平挑杆,并设置12.6、16a号两种槽钢作斜撑，挑架按矶.5m间距布置，挑架上部的钢管架按结构架要求搭设：步距1.80m,横距1.05m,纵距1.5m,与型钢挑架间距相同，以便立杆均能支在型钢挑架的水平挑杆上。水平挑杆均放在楼板上，用16Q形预埋钢筋环与楼板固定，以抵抗挑架的水平拉力或压力和悬挑弯矩。楼层四大角转角处采用18号型钢预埋在12001200处的框架柱中深入800

8、MM1000MM,下部设置2道16a槽钢做斜撑，施工时可在浇筑8层和13层楼面前预先预埋工字钢型钢顶面与楼面平面平，这样可以在平面浇筑碎后即时进行悬挑架施工，由于阳角转角部位设置相关的挑架型钢间距不能与主龙骨同步，所以采用型钢斜摆设置，上部设置16a槽钢做连系梁，钢管立杆立在联系梁上。由于本工程结构楼层一周悬臂板较大，根据结构设计荷载为2.OknM2,而脚手架施工荷载为3.Okn/帕左右,型钢承载力计算我们按照不考虑由悬臂板支撑型钢梁结构计算，但为保证施工安全，施工中8层13层悬挑脚手架的楼层悬臂板下部的主梁模板支撑系统考虑为不拆除，直至脚手架拆除。但为了施工便捷，在13层悬挑架设置完毕后拆处

9、下部的812层悬挑架。四、悬挑式双排钢管脚手架施工方法：两个悬挑段脚手架搭设高度均为19.5m,悬挑段从楼面采用18号工字钢9M长作水平挑杆,本工程由于楼层板上部悬臂端较大为2.7M（东、南、西侧）、3.6M（北侧）所以仅靠型钢做挑出部位来承受脚手架不现实，因此下部设置2.7M（东、南、西侧）12.6号槽钢、3.6M（北侧）设置16a槽钢作斜撑，斜撑下部设置5mm厚200X150MM钢板预埋件焊接，挑架按1.5m间距布置，挑架上部的钢管架按结构架要求搭设:步距1.80m,横距1.05m,纵距1.5m,与型钢挑架间距相同，以便立杆均能支在型钢挑架的水平挑杆上。水平挑杆均放在楼板上，用两点16形预

10、埋钢筋环与楼板固定型钢头部段在阳台板型钢位置设置B16于两侧待型钢就位后上口封闭，用于固定型钢左右摆动。脚手架立杆全部采用单立杆，立杆纵向间距为1.5米，立杆横向间距为1.05米。大横杆步距为1.8米。所有钢管均采用中48x3.0mm,质量必须符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）,所有扣件符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。计算时钢管按照48x3.Omm计算。4.2.悬挑式外墙脚手架平面布置：悬挑式外墙脚手架平面布置详见“悬挑脚手架平面布置图二4.3.各项尺寸及构造要求4. 3.1细部构造要点：

11、1 .悬挑架的水平杆是架体的主要受力杆件，不仅支承上部架体，而且承受架体立杆荷载产生的弯矩，故必须与结构拉牢锚固。本方案是将型钢搁在楼板上，在相应部位，沿挑杆轴线前后在主框架梁上预埋2只16Q形钢筋套住挑杆，紧固后焊接牢固。前段悬臂端口设置普通2B16螺纹钢作为横向定位限制在钢梁固定后上口封闭，水平杆下设置12.6号槽钢斜撑。撑在下层主框梁上。2 .悬挑杆在阳角部位的无法设置钢梁处用16做水平支撑，既保证挑杆侧向稳定，又为拐角处不在挑杆处的架体立杆做支承梁，在型钢层面的钢管架均须连续纵向设扫地杆。铺操作层竹笆脚手板时，其纵向水平杆间距不得大于300。3 .外架连墙杆应严格按二步二跨设置，切不可

12、疏漏。4 .外架剪刀撑应符合以下要求：1) .每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在57根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m,斜杆倾角宜在4560度之间。2) .剪刀撑应每段沿架体外立面整个长度和高度连续设置。3) .剪刀撑的斜杆宜搭接，其搭接长度必须大于1m,且至少用两个旋转扣件扣牢。4) .剪刀斜撑杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mmo4.3.2钢管脚手架的搭设要求：4.4. 2.1脚手架搭设使用总要求本工程脚手架全部采用钢管脚手架。钢管脚手架应按XXX市委(87)525号文规定要求执行。安全要求如下：1 .材料的规格的

13、质量必须符合有关技术规定的要求。2 .严格控制使用荷载，确保有较大的安全储备。3 .砌筑脚手架均布使用荷载不超过3000Nm2o4 .立杆间距横向1.05米，纵向1.5米，步距1.8米。5 .应有牢固的和足够的连墙点，以保证整个脚手架的稳定性。7 .搭设过程中要及时设置联墙杆，避免在搭设中发生偏斜和倾倒。8 .脚手板要铺满、铺平、铺稳“不得有探头板。9 .搭设完毕后应进行验收，检查合格后才能使用。10 .作业层的外侧面应竹片围护，并挂设密目式安全网。12 .每隔四层设一道斜挑网。13 .架子工必须熟悉和严格遵守安全技术操作规程，佩戴和使用劳动保护用品。14 .必须有良好的防电、防雷装置，可靠的

14、接地装置，同时设置避雷装置。15 .六级以上大风、大雪等天气条件时，应暂停在脚手架上作业。4. 3.2.2搭设中的操作要求：1) .杆件搭设：搭设顺序为：安装挑杆一焊接水平支撑一焊接斜撑一逐根树立立杆，并与扫地杆扣紧一装扫地小横杆一即与立杆或扫地杆扣紧一按第一步大横杆并与各立杆扣紧一安第一小横杆一安第二步大横杆f第二步小横杆f安装连墙件一第三、四步大横杆和小横杆f连墙杆f接立杆一加设剪力撑一铺脚手片。2) .搭设杆件注意事项：按照杆件的搭设顺序和规定的构造方案及尺寸进行摆设。扣件拧紧程度要适当。及时与结构拉结或采用临时支顶，以确保搭设过程的安全。不合格的杆件和扣件不能用。随时校正杆件的水平和垂

15、直偏差，随时调整。搭设工人必须佩挂安全帽。未完成的脚手架，在每一收班时要保证架工稳定。3) .扣件安装连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。装螺栓时应将根部放正和保持适当的拧紧程度,这时脚手架的承载能力，稳定和安全影响很大，因此，要求扭力矩控制在3040Nm,最大不得超过59Nmo4) .挑杆型钢焊接应满焊，如遇对接焊时应两边加焊160*200*10厚钢板。吊环在混凝土结构中的锚固长度应保证35Omm长。水平支撑搁置在型钢上后应焊接牢固，焊缝饱满。4. 3.2.3对双排钢管架的构造要求：1 .）搭设尺寸选择横距1.05m,纵距1.5m,步距1.8m,连墙件竖向间距3.

16、6m,水平间距2.4m（即二步二跨），立面采用全封闭式安全立网（1.8x5.4m）封闭防护。2 .）构造要求立杆接头采用对接，且要求将接头交错布置，二个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，且在高度方向错开的距离不小于50Onmb各接头中心距主节点距离不大于步距的1/3。杆顶端高出屋面构架顶高度为1.8m。每根立杆底部均插在挑架型钢上的中25钢筋上。设置纵横方向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。纵向水平杆纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设4根纵向水平杆。一般采用对接扣件连接。接头应交

17、错布置，相邻接头水平距离不小于500mm,不应设在同跨内，且不得设在水平杆跨中。横向水平杆每一主节点处须设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，不应小于100mmo脚手板要求采用竹笆脚板，长、宽为1.OX1.2m,采用平铺法，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。根据规范要求，脚手板需要满铺。连墙件一律采用刚性连墙件。由48短钢管、B16螺纹钢等组成。B16螺纹钢预埋在楼层钢筋混凝土柱及边梁内，锚人混凝土内长度为350mm,每层均设，承受拉力。连墙件的长度不超过300mm（内侧立杆离墙距离为300mn）o外墙脚手架与墙连接节点详图连墙件采用花排布置，且宜靠近

18、主节点位置，偏离主节点不应大于300mm；必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。连墙件呈水平且垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，但不容许上翘。剪刀撑每道剪刀撑宽度为4跨，斜杆与水平横杆的倾角为45。-60之间，采用整个立面连续设置。斜杆接长采用绑搭连接，且采用转扣固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上，转扣中心线距主节点距离应小于150mmo斜杆必须有4个与立杆或水平杆相连的固定点。扣件安装1）、连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上,以防雨水进入。2)、装螺栓时应将根部放正和保持适当的拧紧程度，这时脚手架的承载能力，稳定和安全影响很大，因此，要求扭力矩控制在3040

19、N.M,最大不得超过59N.M。3)防电避雷措施共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，长度为设置在主楼外架四角脚手架立杆上，并将所有最小层的大横杆全部连通，形成避雷网络。引下线采用8圆钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统(即框架柱主筋)连成一体，接触处采用可靠焊接。4.4、悬挑式脚手架结构安全性能验算：本工程普通型钢悬挑架计算分两个部分：即楼层悬臂板挑出段为2.7M的，和悬臂板挑出段为3.6M的两个部位计算，普通型钢悬挑脚手架计算书2.7M处悬挑型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)

20、、钢结构设计规范(GB50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。一、参数信息：1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.5m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为3.00m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为483.0;横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.611b水平间距3m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2 .活荷载参数施工均布荷载(kN112):3.000

21、；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2层；3 .风荷载参数本工程地处XXX,基本风压0.55kN/m2；风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数s为0,214；4 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m?):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5 .水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度4.2m,建

22、筑物内锚固段长度4.8m0锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30：6 .拉绳与支杆参数单位：mm；悬挑脚手架正立面图支杆与墙支点距离为(m):3.900；最里面支点距离建筑物3.911,支杆采用12.6号槽钢。二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。7 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值:Pi=O.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3X1.05/(2+1)=0.10

23、5kN/m；活荷载标准值:Q=31.05(2+l)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q=l.2X0.033+1.2X0.105=0.166kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4X1.05=1.47kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)8 .强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：Mimax-0.08ql2+0.Iq2l2跨中最大弯距为Mimax=O.080.1661.52+0.101.471.52=0.361kNm；支座最大弯距计算公式如下：Ifenax=-O.IOqil2-0.117q2

24、l2支座最大弯距为M2max=-0.100.1661.52-0.1171.471.52=-0.424kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.361106,0.424106)4490=94.432NZmm2；大横杆的最大弯曲应力为=94.432Nmm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足要求！9 .挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：Vmax=(0.677ql4+0.990q2l4)100EI其中：静荷载标准值:q=P1+P2=O.033+0.105=0.138kN/m；活荷载标准值：q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计

25、算值为：V=0.6770.13815004(l002.06105107800)0.9901.05l5004(l002.06105107800)=2.583mm；大横杆的最大挠度2.583mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJI30-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。10 荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.033X1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值:P2=0.31.051.5/(2

26、+1)=0.158kN；活荷载标准值:Q=31.05l.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=l.2(0.05+0.158)+1.4XI.575=2.454kN；小横杆计算简图11 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：MqmaxCjl28Mqmax=1.20.0331.0528=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=P1/3Mpmax=2.454X1.05/3=0.859kNm；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.864kNm；最大应力计算值=M/W=0.8641064490

27、=192.514Nmm2；小横杆的最大弯曲应力=192.514Nmm2小于小横杆的抗压强度设计值205Nmm2,满足要求！12 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5ql4384EIVqma=50.03310504(3842.06105107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=PI+P2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=Pl(312-4129)72EIVpmax=1782.451050(31050

28、2-4105029)/(722.06105107800)=3.298mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.298=3.322mm；小横杆的最大挠度为3.322mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.OOkN0纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自

29、重标准值:Pi=0.033l.52/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.0331.052=0.017kN；脚手板的自重标准值：P3=0.3l.05l.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=31.05l.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2X(0.05+0.017+0.236)+1.4X2.362=3.672kN；R8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kNmNgi=0.1248+(1.5022)0.033/1

30、.8019.50=2.975kN;(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kNm2NG2=O,381.5(1.05+3)/2=7.29kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kNmNg3=0.1581.5/2=0.9kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kNm2Ng4=0.005l.519.5=0.146kN；经计算得到，静荷载标准值Ng-Ngi+Ng2+Ng3+Ng4-11.311kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=31.05l.5X2/2=4

31、.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2Ng+0.851.4Nq=1.211.311+0.851.44.725=19.196kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N,=1.2Ng+1.4Nq=1.211.311+1.44.725=20.188kN;六、立杆的稳定性计算：风荷载标准值按照以下公式计算Wk=O.7zso其中o-基本风压(kN1112),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：o=0.55kN/m2；z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z=0.74；s-风荷载体型系数：取值为0.214；经计

32、算得到，风荷载标准值为：Wk=0.70.550.74X0.214=0.061kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：Mw=0.851.4Wk1.ah210=0.851.40.0611.51.8210=0.035kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N(A)+Mw/Wf立杆的轴心压力设计值：N=14.363kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N(A)f立杆的轴心压力设计值：N=N=15.355kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施

33、工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)表5.3.3得：=1.5；计算长度,由公式Io=kuh确定：Io=3.118m；长细比：1.o/i=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到：=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205Nmm2;考虑风荷载时=14362.92/(0.188x424)+35260.58/4490=188.038N/mn?；立杆稳定性计算=188.038NZmm2小于立杆的抗压强度设计值f205Nmm2,满足要求！不考虑风荷载时二15355.17/(0.

34、188424)=192.633N/mm2；立杆稳定性计算=192.633NZmm2小于立杆的抗压强度设计值f205N/mm2,满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni=Niw+No连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z=0.92,s=0.214,o=0.55,Wk=O.7zso=O.70.920.2140.55=0.076kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力

35、设计值(kN),按照下式计算：Niw=1.4XWkXAW=1.146kN；连墙件的轴向力设计值Ni二NiwNo=6.146kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf-Af其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i=3000/15.9的结果查表得到=0.201,1为内排架距离墙的长度；A-4.24cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.2014.2410-4205XlO3=17.471kN；Ni=6.146Nf=17.471,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni=6.146小于双扣件的抗滑力12kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬

36、挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为105Omnb内排脚手架距离墙体300Omnb支拉斜杆的支点距离墙体为3900mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=1660cm4,截面抵抗矩W=185cm3,截面积A=30.6cm2o受脚手架集中荷载N=1.2I1.311+1.4X4.725=20.188kN；水平钢梁自重荷载q=l.230.6X0.0001X78.5=0.288kN/m；悬挑脚手架示意图20.188kN20.188kN0.288kNm0.288kN/m0.288kNm膝0次(3)39

37、004800悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到15.87115.612015二伊高瓦射20.274悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)-11.14悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm)3.157悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：Rm=36.145kN；R2=6.94kN；R3=-0.117kNO最大弯矩Mmax=11.14kNm;最大应力=M/1.05W+NA=11.14106/(1.05185000)+0103/3060=57.349N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值57.349Nmm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm1满足要求！九、悬挑梁的整体稳

38、定性计算:水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下=MbWxf其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3由于b大于0.6,根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到b值为0.85O经过计算得到最大应力=11.14106/(0.85185000)=70.588N/mm2；水平钢梁的稳定性计算=70.588小于f=215Nmm2,满足要求！十、支杆的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算Rah-RiCsi其中RDiCoSai为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDiSinai按照以上公

39、式计算得到由左至右各支杆力分别为：Rdi=51.117kNo十一、支杆的强度计算：钢丝拉绳(支杆)的内力计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为Rd=51.117kN下面压杆以12.6号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：=NAf其中N-受压斜杆的轴心压力设计值，N=51.117kN;-轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比1/i查表得到=0.509；i计算受压斜杆的截面回转半径，i=4.953cm；1受最大压力斜杆计算长度，1二5.515m；A-受压斜杆净截面面积，A=15.69cm2；-受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是64.007N/mm2；f受压斜杆抗压强度设计值，f=2

40、15Nmm2;受压斜杆的稳定性计算f,满足要求！斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下=NlwtWfC或ft其中N为斜撑支杆的轴向力，N=51.117kN;IW为斜撑支杆件的周长，取453mm；t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.5mm；f或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185NInm2；经过计算得到焊缝最大应力=51117.292/(453x5.5)=20,517Nmm2o对接焊缝的最大应力20.517N/mm2小于185Nmm2,满足要求！十二、锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力

41、R=O.117kN；压环钢筋的设计直径D=16m11i;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：=N2Af其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=11D24=3.1421624=201.062mm2=N2A=117.216/201.0622=0.291NZmm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30Cnl以上搭接长度。拉环所受应力小于50N11三2,满足要求！悬臂端3.6M处悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001

42、)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。一、参数信息：1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.5m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为3.90m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为483.0;横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m,水平间距3m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2 .活

43、荷载参数施工均布荷载(kN11)2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2层；3 .风荷载参数本工程地处XXX,基本风压0.55kN/m2；风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取0.62,计算立杆稳定性时取0.62,风荷载体型系数s为0.214；4 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m?):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.005；脚手板铺设层数:8层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5 .水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用

44、18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度5.1m,建筑物内锚固段长度3.9m0锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6 .拉绳与支杆参数单位：mm；悬挑脚手架正立面图单位：mm；悬挑脚手架侧面图支杆与墙支点距离为(m):3.900；最里面支点距离建筑物3.9m,支杆采用16a号槽钢。二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。7 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值:Pi=O.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3X1.05/(2+