会展中心高支模.docx

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1、某某国际会议展览中心b2会展中心高支模施工方案编制单位：某某四局某某国际会展中心指挥部编制人：审核人：审批人：编制日期：年月日第1章工程概况1.编制依据11.2.工程概况1第2章材料选用及相关参数42.1. 混凝土的相关参数42.2. 模板及支撑系统的相关参数4第3章模板体系施工工艺63.1. 模板体系施工一般要求63.2. 结构柱模板设计及施工83.3. 结构梁板模板设计及施工93.4. 洞口模板设计及施工123.5. 后浇带模板设计及施工133.6. 高支模支撑体系验收133.7. 模板拆除14第4章高支模模板及支撑体系设计选型、计算154.1. 支撑体系的设计、选型154.2. 梁支撑体

2、系验算164.3. 墙、柱钢管扣件模板计算294.4. 满堂楼板钢管扣件模板计算37第5章材料选用及相关参数465.1. 主要施工设备表465.2. 劳动力和材料的投入计划4753施工进度计划48第6章安全技术措施及应急预案506.1. 高支模防失稳措施506.2. 高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施506.3. 模板支架监测53第7章现场安全管理547.1.架体坍塌事故应急救援预案54此方案已按2009年12月14H专家意见调整第1章工程概况1.1. 编制依据某某国际会议展示中心b2地下商业工程施工图纸.中华人民共和国颁布的现行建筑结构和建筑施工的各类规程、规范及验评标准。某某省及某某市有

3、关文件及规定。现场踏勘资料及工程当地的气象统计资料。我局质量保证手册，程序文件、有关规定，以及长期从事同类工程的成功经脸。1.2. 工程概况某某国际会议展览中心工程是由中天成投总承包公司某某国际会议展览中心总承包公司投资兴建的座综合性的特大型的建筑群体工程,是全国同类型中次性开发面积的最大工程，设计单位为某某市博艺建筑工程设计总承包公司，监理单位为某某三维工程建设咨询总承包公司，监督单位为某某市建筑管理处金阳工作站，地勘单位为某某建筑勘察设计总承包公司。本工程位于某某市金阳新区，长岭北路和迎宾路交叉口南西侧，建筑占地面积约190523.68m2,总建筑面积979357.61m2,共分为A、B、

4、C、D四个区。其中A区为a1.集中商业、a2-1.会展中心GUD2展厅八a2-2会展中心（地下车库）、a2-3会展中心（商业）：B区为b1.地卜商业、b2会展中心：C区为C1.会议中心、c2201大厦、c3风情商业街、c4酒店：D区为d1.办公、d2d4公寓。其中b2会展中心位于整个工程北面，与现场临时办公区邻接，b2会展中心结构顶面标高较更杂，平均层高超过8米，达到了高支模且需专家论语的范畴，最大梁高超过3600米。为保证模板安装及混凝土浇筑过程中的支撑钢管支撑架体的稔定性，特编制此方案.b2会展中心所在平面位置:本工程b2会展中心楼层高度及构件尺寸概况表:区域层数层高顶板梁主要尺寸柱尺寸顶

5、板厚b2会展中心1层6.210.7米具体位置见图500x3600I100,500x1800、500x1600、500x1200.600x700、300x1100.300x9001500x800700x700200mm18OmmG.1:500整个工程楼U层高及较大构件分布图:500x3600、UOO大斜梁立面平面图*3VVV?、WMI。砥有回四0图铀W立面剖面图第2章材料选用及相关参数2.1. 混凝土的相关参数根据混凝土结构工程施工及验收规范3（G502042002）、建筑施工计算手册（江正荣编著）、简明施工计算手册（第二版）有关的内容计算过程所需数据如下：新浇险的重力密度c=24.OOOkNZ

6、mj;考虑施工具体时间和诊本身特性，将役的初凝时间定为t=2h,外加剂影响修正系数P1.=1.2能塌落度为MOT60三,取碎塌落度影响修正系数B2=1.15。2.2. 模板及支撑系统的相关参数本次施工模板支撑系统材料拟用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。根据简明施工计算手册（第二版）、混凝十.结构工程以及相关规范和资料内容，确定各构件所用材料及相关参数如下：序号工程部位模板支撑及加固体系I框架柱九央板散拼由50X100三11木方、448X3.0InB日管.12高强对拉螺检及相应夹具等组成2梁板、楼梯九夹板敢拼（封闭式楼梯）由50X100mm木方、可调节钢支撵、183.Ow1.钢管、隔扣式脚手架

7、组成以及412高强对拉盛枪组成.3梁、柱接头九央板散拼由50X10Omm木方、可调节钢支投1.483.0n钢管以及12鸟强时拉螺枪祖成模板采用915nm1830nm18mm（宽X长X厚）九夹板，有关力学计算参数如下:弹性模量E=6X10Nm11抗弯强度f.=15N11m抗剪强度-1.4Wmm支撑柱模板的小楞采用50X100E木方，有关力学参数如卜丁用性模量E=9.5X1.ON/mn；抗当强度fJ=13Nmm抗剪强度=1.3Nmm支撑小楞的钢管采用双排48X3.0mm焊接钢管，有关力学计算参数如下：弹性横盘E=2.IXION/mm：抗弯强度f=205Nmm抗剪强度=11.0Nim2,A=4241

8、1un%1=10.4810,nun1.模板支掾体系立杆、横杆及采用18X3.Onm焊接钢管。本工程所采用G12高强对拉螺栓经试拉：破坏力值均超过了40KN（见后附模板加固对拉螺栓力学性能检测报告），超过了620对拉螺栓设计允许螺栓最大容许拉力值（kN）:N=38.250,经模板体系受力验算，W20e的对拉螺栓能满足本工程所有构件模板的加固要求,因此本工程实际所用对拉螺栓一律采用e12即可。其12高强对拉螺栓、螺帕、夹具等见以下两某图片（施工时必须强制采用，并不得更换）：自制高强对拉螺栓夹具高强对拉螺栓夹具第3章模板体系施工工艺根据图纸设计的构件尺寸及工程实际情况，本工程的模板选型主要如表所示。

9、其中结构柱和梁板分开浇筑，第一次浇筑混凝土达到距离梁锚固钢筋最下端500IIUn处。3.1. 模板体系施工一般要求3.1.1. 安全技术准备工作1）模板施工前进行全的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。2）应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。3）备齐操作所需的一切安全防护设施和滞具。3.1.2. 模板安装构造要求1）满堂架模板支撵体系设置应按GJG130-2001、TGJ162-202*进行设置，本工程模版支撵一律采用钢管架，不得混用其他支架。本工程仅有地下一层结构，地下室有结构底板，且地下室底板施工工序发生在堵柱梁

10、板施工之前，因此本工程模板支架全部设置在地下室结构底板之上，并按要求在立杆下沿立杆纵向通长设置2m10011m50三木柄垫板，因此承载力不存在任何问题。2）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾凝的临时固定设施。3）同时根据规范要求，梁跨大于4m时，应按0.103%起拱，本工程主梁跨均为9米,次梁跨均为3米，在此统一为：主梁按0.3舟起拱，次梁不考虑起拱。4）拼装高度为2m以上的登向模板，不得站在卜层模板上拼装上层模板，安装过程中应设理临时固定设施.5）当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面帧斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支掾底脚必须有防滑移的可苑措施。6）除设计图另有规定者外

11、,所有垂直支架柱应保证其垂直.7）对梁和板安装二次支掾前，其上不得有施工荷载，支撑的位置必须正确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。3.1.3. 支撑梁、板的支架立柱安装构造要求1）木立柱底部应设整木，顶部应设支掾头。钢管立柱底部应设整木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大OOmm,螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大丁3mm,安装时应保证上卜,同心。2）在立柱底距地面20Omm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的

12、水平拉杆步距要求条件卜.，进行平均分配确定步距后，在每步距处纵横向应各设道水平拉杆。当层高在8m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿登向设置连续式剪刀掾。3）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撵应采用18mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢.木扫地杆、水平拉杆、剪刀探应采用搭接，并应用铁钉钉牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接,剪刀掾应采用搭接，搭接长度不得小于100OmIn,用两个旋转拉件分别在离杆端不小于100E处进行固定。4）施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷我的支架和附件，不得随

13、意拆除或移动。5）安装模板时,安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。6）当模板安装高度超过3.Om时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架卜.不得站其他人.3.1.4. 吊运模板要求1）作业前应检包绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥,统一信号，密切配合。2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少丁两个吊点，水平吊运不应少丁四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应植起植落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环3）吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起加。4）严禁起重机在架

14、空输电线路卜面工作。5级风及其以上应件止一切吊运作业。5）木料应堆放于下风向，离火源不得小丁30m,且料场四周应设置灭火淞材.3.2. 结构柱模板设计及施工本工程采用覆膜木胶合板，沿模板短边设置50X100方木，木杨与九夹板之间用钉了钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱筛加固。柱子模板均为采用胶合板，与木方加工成定型模板以增强模板的刚度。竖楞木方间距取3（）（）m,且每例不少丁3根.相连两板的接缝高低差控制在2m内，若因模板厚薄不一致，则应统一选材，将少量不规则模板刨平直使用。框架柱加设对拉螺性要求：柱宽W800时在柱中心设置一道：柱宽800时设置两根.方柱模板支撑示意柱底外困均用木

15、方钉在楼板上，防止柱底模板移位，上部柱模板用水平钢管箍紧并沿两侧加设对拉螺杆，第一道距板面300mm,以上间距d为60Omm一道，柱箍通过四根竖向立杆，与满堂架连成整体，保证其模板不发牛.移位或帧斜，具体做法：如塔柱梁板次现浇的情况下，可在柱子背楞外增设抱箍。泡推位置最好设置在满堂架水平横杆处,抱箍所用钢管需有足够长度，超出柱模外部分钢管可与满堂架用扣件扣牢，如墙柱与梁板分开浇筑，在柱子模板拆除后，可在结构柱外表面增设抱箍，其做法同上。外围框架柱外模接模，预先在下层柱预埋一根长400Mn的螺栓,距楼面250Mn螂栓锚入校内不少丁15d.往上接模时外侧模板片高度为层高+25Ofnm,将外模板立于

16、预埋螺栓上，并以此为第一道加固螺栓，将模板与已浇筑柱夹紧,模板与柱碎接触处嵌虚厚IOwm的海绵条。柱外模吊正时，需将吊正线卜挂两层校正其垂直度。3.3. 结构梁板模板设计及施工3.3.1. 楼板模板本工程楼板厚度主要仃：180mm.200mm.支挣采用钢管脚手架,纵横间距为8001200三（根据厚度及高度调整）.步距150Omnb采用可调上下托。底部扫地杆与立杆以扣件连接,扫地杆距地面200画U满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设力48钢管主龙骨,50的X100mm次龙骨，次龙骨间距不大于4001三,然后铺放18厚粒膜多层木模板,覆膜多U木模板采用硬拼缝，多层板与墙交接处先在多乂板侧粘洵绵胶条再

17、紧靠墙面.模板支掾系统每隔三步应设置水平剪刀探，楼板模板支设详见图:1Sa，.?一一曰一.tIBAI1.1.!.-rIJ1.1.Ri3.3.2. 蝴板采用18厚覆膜多层木模板拼制，50X100木方配制成梁船、梁底模板。梁支探用扣件式钢管,侧模背次龙骨木方沿梁纵向布置间距300。当梁高小于、等于75OnIm时，梁侧模可不用对拉螺栓，仪支撵板模的水平钢管顶掉，同时用一部分短钢管斜撞即可。当梁高大于750三时，梁恻模增设对拉螺栓固定。梁支掾体系每隔三步设置一道水平剪刀掠.同时根据规范要求，梁跨大F4m时，应按O.1.=03%起拱，本工程主梁跨均为9米主梁相按03%起拱.梁模板示意图：梁模板支设示意图

18、3.3.3. 楼梯模板设计及施工模板采用18mm厚的木夹板及5011un100nnn的木防现场放样后配制,踏步模板用木夹板50mm木枕预制成里木模，而楼梯捌模用木防及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力，因此,在施工时须附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板拉螺栓，聘踏步顶板与底板拉结使其变形得到控制。楼梯模板支设如图所示。楼梯模板支设示意图3.4. 洞口模板设计及施工混凝土地门窗洞口模板、预留洞口模板采用木胶合板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢木模板“定型钢模尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作.利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。如果培中间的预留洞口,洞模下口

19、模要钻出气孔，保证混凝士的密实度。3.5. 后浇带模板设计及施工楼板后浇带模板在本层梁板底模支设时，后浇带两W1.设设与梁板支撑体系断开的快拆体系支撑（可以在整体拆除模板时保用），以保证梁板板底模拆除后,后浇带的两恻支捽仍然保留并正常工作，避免形成悬挑结构.3.6. 高支模支撑体系验收高支模施工是本工程施工的Ifi点。由于楼面高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支掾支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序渔工。模板搭设验收必须严格执行“三检”制度，即由架体搭设工人、班组自检，再由区域施工员，质安员统检查，最后报监理检查：架体搭设工人必须经仃特殊

20、工种操作证书，施工前必须接受项目技术部组织的专项技术交底。支掾支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的整向间距位置,地面第道水平纵横拉杆距地面为200三o检查扣件螺栓的拧紧程度.纵横向均设置垂直剪刀挣，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀掾，全面设置,不可跳跃，钢管与地面呈45度至60主角，夹角用旋转挤连接牢固。单块梁板的模板支掾支挣体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成痂量事故。3.7. 模板拆除3.6.1. 拆除顺序模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。在模板拆除时，严禁用大锤和搔棍硬破硬我。拆卜的模板、配件等严禁抛扔，要有人

21、接应传递,按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用.模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严禁私自拆除模板。3.6.2. 梁模板的拆除D梁侧模的拆除侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏,预埋件或外距钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。2）梁底模的拆除构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率板2250%2,875%82100%梁875%82100%悬臂构件100%3.6.3. 墙、柱模板拆除当塔、柱碎强度达到1.2N11m2时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉带方可进行全部模板的拆除。D墙、柱模板的拆除墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模

22、板的连接件螺栓。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、柱面逐渐脱离“脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。2）角模的拆除角模两侧都是混凝土墙面,吸附力较大,加之施工中模板封闭不严,或者角模移位,被混凝土握裹,因此拆模比较困难，可先将模板外表面的混凝土剔掉，然后用插杆从卜部撬动，将角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤碓，把模板碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以至损坏大模板。第4章高支模模板及支撑体系设计选型、计算4.1. 支撑体系的设计、选型高支模体系的设计、选型详见表所示。主要高支模体系选型一览表构件规格模板及支掾体系梁（梁高!以下）模板18厚胶合板龙骨梁底50乂

23、100加木彷。：300皿.梁杼横向设式小横杆的5011m,木方放置在小横杆匕梁恻50X10Omm万木甘将楞300：登楞上用双钢管做主龙骨，70Omm以上的梁设112螺杆60。对拉.支撑体系支撑采用钢管满堂支掾架，梁底立杆顺梁长度方向9O0m,梁底小横杆间距150m,梁两例立杆间距1Om,横杆步距150Omn,扫地杆距底板面200m，立杆下跳垫木系用2.X1OOmmX5f1.1三木方,立杆上端采用U托进行高度调节，U托上设置大横杆,大横杆上设置小横杆小横杆间距为立杆间距1/2,使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托顶口与大横杆铜管必须进行可独固定避免滑移.梁（梁离1.m-2m）模板18期胶

24、合板龙骨梁庭50X100n木彷Q200250mn.木方放置在小横杆上，小横杆间距450.梁（M5010（）11m方木背登拐300.登楞上背双钢管做主龙骨,主龙骨沿梁纵向间距为300三.设2中12蝶杆600X500对拉.支撑体系支撑采用钢管满堂支掠架，梁底立杆顺梁长度方向到50am,梁底设置道承IR土杆，梁两（W立杆之间距为120011m,横杆步距151rm,扫地杆距底板面200*立杆下端垫木采用2bX10OmmX50Ina木方,立杆上端采月IU托进行高度调琳,U托上H按防止小横杆，U托原口与小横杆纲湾必须进行有效固定防止滑移.剪刀撑沿里高连续布置，剪刀挂的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60

25、度之间，剪刀推的料杆两级与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点.梁（梁高2a以上）模板18厚胶合板梁底50X100Bm木折QOomn,梁底设置小横杆，间距为立杆间矩的1/2,木方直接放龙与小横杆上,小摘杆放置与大横杆上,大横杆放与立杆上U托上。梁（M5010（）11m方木背登楞300.登楞上背双钢管做主龙骨,主龙骨沿梁纵向间距为30011三.设512蝶杆300X600对拉.支撑体系支掾来用钢管满堂支撑架,梁底立杆顺梁长度方向645011三,梁宽方向立杆间距1.2m,梁底设附两道承立立杆，横杆步距150Omm,扫地杆距底板面200rfn,立杆下端垫木采用2X100mmX50m木方.立

26、杆上端采用U托进行高度调节，U托上设构件规格模板及支撞体系置入横杆,在大横杆上设置小横杆,小横杆间距为立杆间距的1/2,立杆与大横杆间必须设置防滑扣件，U托顶口与大横杆钢管必须进行有效固定，避免滑移。剪刀推沿架高连续布置，好刀掠的斜杆与水平面的交角必须控制在10-60度之间，剪刀掉的斜杆两端与脚手架的立杆扣索外,在其中间应增加2-4个扣结点.板模板18厚胶合板次龙50100Wn木杨g300rnn主龙令普通钢管90011%匚;：体系支撑采用钢管满堂支擦架，钢管立杆纵横向弱OOam,横杆步距1500mm,扫地杆距底板面200,立杆下端垫木采用2m100wnX50mm木方，立杆上端采用U托迸行高度调

27、节，U托上设置钢管横杆，横杆间距0.n.横杆上直接放置间距300的木方，1.托顶口与钢管横杆必球进行有效固定,避免滑移.剪刀海沿高度连续布置,我刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在10-60之间,短隔6跨应设置一遒剪刀掠，剪刀撞的斜杆两端马脚手架的鱼杆扣紧外,在其中间应增加27个扣结点。柱、墙（以墙作为验算依据）模板18厚胶合板次龙钟50X1OOn1.n的钢管10Onm主龙令双钢笆做主龙骨，主龙竹沿塔高间距为-100mn,而电螺杆12按间距0500啦X1.OOmm设也4.2. 集支撑体系验算以最大梁50OnmX360（）11m进行验算。4.2.1. 梁横板验算一、梁模板基本缄梁敬面宽度B=500

28、三,梁截面高度H=3600mm,H方向对拉螺栓5道，对拉螺栓直径12mm,对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）300mm.梁模板使用的木方截面50XK）OnIn,梁模板截面侧面木方距离30011m,梁底模面板厚度h-18三,如性模量E=6000Nm,抗弯强度1.f=15NW.梁侧模面板厚度h=18mm,弹性模量E-6000Nmm?,抗弯强度1.f-15NmmuBb梁底模板二、聚根板荷就标准值计售模板自重=0.34OkWm?：钢筋自重=1.500kNm,;混凝土自全=24.OOOkN/m5；施工荷载标准值=2.500kNmj.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值：

29、挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷栽标准值。新浇混凝土制压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22y岫1F=YCR其中Zc混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200(T+15),取6.000h;T混凝上的入模温度，取20.000C：V混凝土的浇筑速度，取2.500mh:H混凝十.储压力计停位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.600m：外加剂影响修正系数,取1.200：Bz混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土恻压力标准值F1.-69.120kN/m;考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧乐力标潴值F

30、1.=O.9X69.120=62.208kNmj考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9X4.000=3.600kNm%三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板例模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如T作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2X62.21+1.403.60)X3.60=286.883N三面板的截而惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本免例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=360.001.80X1.80/6=194.40cm：I=360.001.801.801.80/12=174.96c

31、tn,;(D抗弯强度计算f=M/Wf其中f一面板的抗弯强度计算值(Wmf)：M面板的最大弯距N.三N.ran)：W面板的净截面抵抗矩：面板的抗弯强度设计值,取1500Ne%M=O.100q1.j其中q荷载设计值(kN/m)：经计算得到M=0.100X(1.20223.949+1.4X12.960)0.300X0.300=2.582kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f-2.582100OX1OOOA13.282N/W面板的抗穹强度验算f行,满足要求！(2)抗剪计算可以不计算T=3Q2bhT其中最大剪力Q=0.600(1.20223.949+1.412.960)0.300=51.639kN截面抗

32、剪强度计算值T=3X51639.0/(2X3600.OOOX18.000)=1.195N三2截面抗剪强度设计值T=1.10Nmm抗剪强度验算TT,满足要求！(3)挠度计算V=0.677q1.4/100EIv=1/250面板最大挠度计算(ftV=0.677223.9493004/(100X6000)=1.170m面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！五、穿梁栓计算计算公式：NN=fA其中N穿梁螺栓所受的拉力：穿梁螺栓有效面积(nmz);f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170Wn1.m2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.262.21+1.403.60)3.600.30/5=17.2IkN穿梁

33、螺栓直径为12m：穿梁螺栓有效直径为9.85mm；穿梁螺栓有效面枳为A=76m11:穿梁螺栓最大容许拉力值为N=12.92kN;实际能承受破坏力均大于40KN穿梁螺栓承受拉力最大值为N=17.213kN:穿梁螺栓的布置距离为健龙骨的计算间距30()间。每个截面布置,5道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求！六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。4.2.2.楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计兑依据d建筑施工模板安全技术规范A(JGJ162-202*).计算弁数：模板支架搭设高度为10.Om,梁截面BD=500mm3600mm,立杆的纵距（跨度方向）1-0.45m.立

34、杆的步距h=1.50m.梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1.4Ni三2,抗弯强度15.0Wmm2,弗性模量6000.ONZmm4.木方50X100三,剪切强度1.3Wmm2,抗弯强度13.0N11un2,弹性模量9500.0Nmm4梁两（W立杆间距1.20mo梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自选0.50kWm2,混凝土钢筋白!应25.OOkNZm3,施工活荷载3.OOkNZm2.扣件计算折减系数取1.o0。SOO0096OOoo1.图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为048X2.8.一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验把其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计作用

35、荷载包括梁与模板自亚荷栽，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1.=25.OOOX3.6000,230-20.700kNm(2)模板的自Ig线荷载(kWm)：q2=0.5000.230(23.600*0.500)/0.500=1.771kNm(3)活荷我为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1.-(1.000+2.000)0.5000.230=0.345kN考虑0.9的结构要系数，均布荷载q=0.9(1.20X20.700+1.201.771)=24.269kNm考虑0.9的结构重耍系数，集中荷载P=0.91.400.345

36、=0.435kN面板的截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：本算例中，做而惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=23.OOX1.80X1.80/6=12.42cm3：I=23.001.801.801.80/12=11.18cm4；0.43kN24.27kN1m弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用群荷数标准值,受力图与计算结果如下:22.47kN，mii1.iiiji1/:167jfi7；伯7j变形计算受力图变形图G三)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1.=I.585kNN2=4.699kNN3=4.699kNN4=1.585kN最大弯矩M=O.072kN.m最大变形V=0.1

37、75mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.07210001000/12420=5.797N三2面板的抗弯强度设计值f.1Z15.OON三2.面板的抗弯强度验算ff,满足要求！(2)抗剪计笄可以不计算截面抗剪强度计克值T=3X2459.0/(2230.00018.000)=0.89INZm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2抗剪强度验算TZ满足要求！(2)木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如F:Q=0.6q1.截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bhT截面抗剪强度计算值T=3X2820(2X50X100)=0.846Ni三2截面抗剪强度设计值T=1.30N/Inm2木方

38、的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到17.912kNm最大变形V=0.67717.912X230.04/(1009500.00.8)=0.00911un木方的最大饶度小于230.0/250,满足要求！三、梁底支撑铜管计算(一)梁底支撑横向物管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷我P取木方支撵传递力。1.5SkN4.70kN4.7CkN1.59KN支撑钢管计算简图支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用岸荷载标准值，受力图与计兑结果如!-：1.5CkN4.N4.12kN1.5OkN支拽钢管变形冲算受力图0.01

39、50.090支撑钢管变形图（Inno经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=O.110kN.m最大变形VmaX-0.09Omra最大支座力QmaX=5.969kN抗弯计算强度f=0.I1.OX1064491.0=24.60N三2支撑纲管的抗穹计算强度小于206.0Ni2,满足要求！支撑辆管的量大挠度小于516.7/150与IQ1.n,满足要求!（二）梁底支撑纵向铜管计算纵向支撑钢管按照集中荷教作用下的连续梁计算。集中荷我P取横向支撵钢管传递力。i97kN5.9TkN5.97kN5.97kN5.97kN5.97kNZBT支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）9.39支撑钢管剪力图(kN)变形的

40、计算按照规范要求采用静荷栽标准俏.，受力图与计兑结果如下:i38N5.32kN5.3312.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷栽时,立杆的稳定性计算公式为：A其中N一立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1.-12.818kN（已经包括组合系数）脚手架钢管的自重N2=0.91.200.111X10.000=1.195kNN=12.818+1.195=14.013kNi计.算立杆的截面回转半径，i=1.60cm：A立杆净截面面积，A=4.239cm2：W立杆净截面模员（抵抗矩）,WR.491cm3：f一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.OONZnm2;a立杆上

41、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h最大步距，h=1.50m：10计算长度，取1.500+2X0.300=2.100m：由长细比，为2100/16=132；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到0.391：经计一得到=14013/(0.391424)=84.498N三2;不考虑风荷裁时立杆的稳定性计算。f1.满足要求！芍虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：,啜十东风荷数设计值产生的立杆段弯矩刑计算公式MW-0.90.91.4H1.k1.ah2i0其中Wk风荷载标准值(kWm2):Wk-O.70.2001.2000.600-0.144kNm2h立杆的步距，1.50m：Ia立杆迎风面的间距，1.20m；Ib与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m：风荷载产生的弯矩Mw=O.90.91.40.1441.2001.5001.500/10=0.044kN.m：Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值：Nw=12.818+0.91.21.107+0.90,91,4