氧化锌对陶瓷结合剂性能影响地讨论磨料磨具毕业论文设计.doc

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1、摘要本设计主要研究不同用量的氧化锌对陶瓷结合剂性能的影响，以粘土-长石-硼玻璃根底体系为结合剂，以碳化硅为磨粒，分别参加5%10%、15%、20% 的氧化锌，测出相对应的耐火度、热膨胀系数、抗折强度、硬度，然后进展数据处理分析，比照不加氧化锌的根底结合剂，研究氧化锌对其性能的影响。根据氧化锌含量的不同，耐火度也不断变化，同时助溶效果也大大不同。 此外，氧化锌对陶瓷结合剂抗折强度、热膨胀系数也有一定影响。当氧化锌参加量约为10%时其抗折强度最大，小于10%时，随氧化锌含量的增高而提高，当参加量大于10%时，随着氧化锌含量的增加而降低；氧化锌的参加会增大陶瓷结合剂的热膨胀系数，同时从断面形貌来看，

2、氧化锌的参加可以改善结合剂与磨粒的之间的界面结合状况性。总之，氧化锌能够显著改变陶瓷结合剂的性能，对低温陶瓷结合剂的制备有着光明的前景。关键词：陶瓷结合剂 氧化锌 耐火度 抗折强度 热膨胀系数 TitleEffect of ZnO content on properties of vitrified bondAbstractThis design different amount of zinc oxide ceramic bonding agent performance, clay -feldspar - borosilicate glass base system for the bin

3、der, silicon carbide abrasive ,respectively, 5%, 10%, 15%, 20% zinc oxide, measured by the refractoriness of the corresponding coefficient of thermal expansion, flexural strength, hardness, and data processing and analysis, the contrast without the zinc oxide on the basis of binding agents, the stud

4、y of zinc oxide ceramic bonding agent performance. The experiments show that with zinc oxide to significantly reduce the refractoriness of the ceramic binder, and with the increase of the zinc oxide content, refractoriness to continuously reduce its solubilization effect is more pronounced. In addit

5、ion, the zinc oxide ceramic binder flexural strength, the coefficient of thermal expansion. When the zinc oxide by adding about 10% of its flexural strength, less than 10%, with the zinc oxide content increased and improved by adding large amount of 10%, decreases with increasing zinc oxide content;

6、 adding zinc oxide to increase the coefficient of thermal expansion of the ceramic binder, the view from the fracture surface at the same time, adding zinc oxide can improve the interface between the binder and abrasive bined with status of sex. In short, zinc oxide can significantly change the cera

7、mic binder properties, the preparation of low temperature ceramic binder has a bright future.Keyword：Vitrified bond Zinc oxide Refractoriness Flexural strengthCoefficient of thermal expansion目 录1绪论1.1 陶瓷结合剂磨具概述陶瓷结合剂磨具有较高的强度，良好的耐热性能，切削锋利，磨削效率很高，并且在磨削过程中磨具不易发热，不会发生堵塞，此外加工精度易人为控制，易修整。所以在西方兴旺国家，陶瓷结合剂磨具的

8、应用空间很大，并且迅速得到开展，每年都以大于30%的速度增长1。陶瓷结合剂金刚石砂轮是当前迅速开展起来的的一种超硬材料磨具,与传统的树脂磨具相比其性能稳定，形变小，有较高的加工尺寸精度；与金属结合剂磨具相比，陶瓷结合剂磨具制造的砂轮易于修整、 在进展磨削时一般不发生堵塞并且也不容易烧伤工件2。 由于传统的树脂结合剂砂轮和金属结合剂砂轮常以热压法制备,所以获得用于储存磨削液的气孔就比拟少，这就难以提高砂轮自锐性,而陶瓷结合剂金刚石砂轮可以很方便地控制气孔率的大小。因此对烧结温度的研究对砂轮的生产起着指导性作用,从而提升其综合性能。陶瓷结合剂磨具通途包括粗磨、半精磨、精磨以与对某些产品外表的的抛光

9、，对面积较大产品的成型磨削，还可以磨削超硬磨料烧结体等。为适应当前工业的开展和需求，急需开发出一种新型的陶瓷模具，使其具有更优异的性能，例如降低烧成温度以节约能源，改善磨具的结构与性能等。1.2 陶瓷结合剂概述随着科学技术的不断开展，现代磨削加工逐渐向超高速、超精细加工的方向开展。陶瓷结合剂以它本身热稳定性较好，脆性、刚性 较高和气孔率可控等优点，从而得到了越来越广泛的应用。它不仅使得陶瓷结合剂 CBN( 立方氮化硼 )磨具等具备了强度较高、好的自锐性、易于修整等，而且这种结合剂本身对磨料的结合强度优于树脂，形成磨具后，工作外表容屑性能比树脂的优秀，具有不易被堵塞、切削很锋利、磨削效率也很高，

10、热膨胀量很小，加工程度很容易被控制等特点，进而促使磨削过程的平稳进展3。1.2.1 陶瓷结合剂的性能3 结合剂性能的好坏决定着磨具质量的优劣。所以如下几个性能陶瓷结合剂必须具备：强度、硬度、粒度、耐火度、润湿性、热膨胀性等。在这些性能中，又以强度、耐火度，湿润性和热膨胀性最为重要。陶瓷结合剂对这几项性能的要求如下。结合剂的强度外力作用时，磨具制品自身具备抵抗外力而不被破坏的能力，就是结合剂的机械强度，即结合剂强度。机械强度主要包括抗拉强度、抗折强度、抗冲击强度和抗压强度四种。抗压强度的值比其他三个强度大得多，所以我们只需要测量其他三个，由于时间和实验条件的限制，我们只测了抗折强度。耐火度磨具的

11、烧成温度是由结合剂的耐火度决定的。在烧成温度一定时，假如耐火度比拟高，结合剂中含有的液相量就会较少，就会很容易引起磨粒脱落，原因在于结合剂与磨粒结合不牢，此时磨具的强度和硬度也会变得很低。所以要在较低温度下烧成金刚石磨具，金刚石的氧化温度必须要高于结合剂的熔融温度，从而保证磨粒的安全，通常把结合剂的耐火度控制在650左右。 影响耐火度的主要因素有：1结合剂的化学组成；2结合剂原料和添加剂料的分散度、粒度；3升温速度等。查文献知，陶瓷结合剂的烧结温度度随着Al2O3的含量增加明显升高，同时结合剂的黏度、抗折强度也有所提；。碱金属与碱土金属氧化物Li2O、Na2O、K2O、MgO、CaO 等以与

12、B2O3、PbO 都是熔剂，其含量的增加会降低结合剂的耐火度；在测定结合剂的耐火度时，升温速率太快的话会使测得的耐火度准确度降低，导致结果偏高4。润湿性结合剂对磨粒外表的润湿能力的强弱一般用润湿角来表示，润湿角越小，如此润湿性能就越好。对同种结合剂来说，润湿角与温度成正比，温度高如此润温性能增强。热膨胀性热膨胀主要用热膨胀系数来衡量。结合剂与磨料的膨胀系数匹配性直接影响着磨具的强度、制造工艺和使用性能。结合剂热膨胀系数的主要影响因素：原料的晶体结构和键合度；结合剂的化学组成以与添加剂的种类，这是由于各个氧化物的膨胀系数有差异，最终结合剂的热膨胀系数也不同；结合剂烧后物相组成；同质多晶转变晶型等

13、四个因素5。不同氧化物对陶瓷结合剂热膨胀性能的影响氧化物10-7氧化物10-7Si02Ca0B203Na20Al2031017K20Mg0Zn0Ba01073Pb01.2.2 陶瓷结合剂的分类4陶瓷结合剂的分类方法有很多，主这里只介绍以下几种：一、按磨具焙烧温度和结合剂的耐火度的关系可分为烧熔结合剂、烧结结合剂和半烧熔(半烧结)结合剂。 烧结结合剂 它的耐火度高于磨具的焙烧温度。温度达到焙烧温度时，只有少局部结合剂发生熔融进而形成液相。观察烧成后的显微结构，除了存在玻璃相，还出现了许多结晶体，类似于陶瓷的显微结构，它属于多相系统6。通常烧结结合剂的组成原料为粘土、长石、石英等，某些情况下也会参

14、加少量的滑石。其组成化学成分百分量为：Si02：55一7lA12O3：17一22Fe203：一1.5MgO：0.5一2.5K20+Na20：4一13 烧熔结合剂烧熔结合剂的焙烧温度高于它的耐火度。焙烧温度下时，几乎全部的结合剂熔融成为液相，均匀包覆在磨粒周围。冷却后常形成的显微结构为玻璃状组织。它在烧熔结合剂的显微结构中，即使绝大多数是玻璃相，也不可能一点点的结晶相不存在。当然，我们是不希望有结晶相存在的。因为结合剂中有结晶相存在，尤其是当存在较粗大不均匀的晶粒时，玻璃相组织的均匀性会遭到破坏，进而很容易产生微裂纹等结构缺陷，这使得磨具强度大大降低。采用特殊组成配方和正确适合的工艺可促使结合剂

15、桥形成微晶玻璃结构，使磨具的强度较大提高，但是这个制造过程不易控制，并且工艺难度较大。在生产磨具中，多采用普通的烧熔结合剂710。由于较多的熔剂材料存在于烧熔结合剂中，这使得结合剂的耐火度降低。传统上的熔剂材料包括长石、滑石、硼玻璃、萤石、锂辉石等。这几年也出现了采用各种预熔玻璃料，例如硼硅玻璃、硼铅玻璃、针瓶玻璃等，以与一些化工原料。行业常用烧熔结合剂的化学组成百分比X围如下：Si02：55一7lA12O3：17一22Fe203：一15CaO:4.5%MgO：0.5一2.5K20+Na20：4一13B2O3：5%15% 陶瓷结合剂中，属于此类的很多，用途比拟广泛，常在刚玉磨具中使用，此外局部

16、SiC磨具也开始尝试使用烧熔结合剂。与烧结结合剂相比，烧熔结合剂有如下特点：烧熔结合剂具有较低的耐火度，在烧成温度下时结合剂几乎全部熔融为液相，因此烧成温度的波动对其性能的影响程度比拟小，制造得到的磨具产品质量较为稳定。 烧熔结合剂有较好的反响能力和高温润湿性。反响能力X围在8%25，有利于改善结合剂和磨粒两者之间的粘结状况。一般情况下烧熔结合剂磨具的强度高于烧结结合剂制造得到的磨具强度。磨具硬度一样前提下，烧熔结合剂用量要少于烧结结合剂，因此得到的磨具外表有较多的气孔和较松的模具组织，这有利于磨具的磨削效率的提高，同时最大程度减少对工件的烧伤。 烧熔结合剂含有较高的碱性氧化物，碱性氧化物的存

17、在促使SiC磨料在高温分解，最终得到黑心废品，因此在碳化硅磨具方面的制造时应充分考虑结合剂的选用。 半烧熔(半烧结)结合剂 它的耐火度和焙烧温度相近，有时和焙烧温度一样。其性能介于之前介绍的烧结结合剂和烧熔结合剂之间。这种结合剂的使用可以改善结合剂磨具原料的流动性、反响能力、高温润湿性等，但是同时也降低了磨具强度，在SiC磨具方面使用时它可以防止由于碳化硅分解而产生的黑心产品，而且也有效防止了变形、发泡等情况的产生。低浓度SiC磨具、细粒度高硬度刚玉磨具的制造中常使用这种结合剂1112。二、按烧成温度划分，结合剂分成高温结合剂和低温结合剂两类1000作为两类结合剂的划分界限：高于l000烧成温

18、度的结合剂为高温结合剂，反之，低于l000的结合剂称为低温结合剂。现实操作中高温、低温非绝对的概念，这个界限没有这么严格。低温结合剂主要用于特种磨具的制造，例如超硬材料磨具制造和珩磨油石、超精油石等；高温结合剂如此常用于陶瓷磨具制造。三、 按适用X围划分，结合剂有通用结合剂和专用结合剂两类，其中通用结合剂细分后包括有刚玉类磨具通用结合剂、SiC模具结合剂和SiC刚玉通用结合剂；专用结合剂又可细分为高速砂轮结合剂和磨钢球砂轮结合剂两种结合剂。 除了介绍的分类方法之外，还有其他分类依据，例如按成型方法分类、按结合剂所含特征原料分类等等。1.3 添加剂对陶瓷结合剂的影响目前陶瓷结合剂存在的不足有以下

19、几个方面：1、 陶瓷结合剂有较大的脆性，抗疲劳性、抗冲击性均比拟差。2、 适合制造金刚石模具的低温烧成陶瓷结合剂的制造工艺比传统的树脂结合剂和金属结合剂复杂得多。3、 陶瓷结合剂磨具的磨削能力结于传统的两种结合剂之间，很多时候会被二者代替，使用要求苛刻。2 实验局部2.1 实验原材料与仪器设备原材料玻璃料：成分为粘土，长石，硼玻璃碳化硅磨料：150#根底结合剂：硼玻璃料，粒度320#，某某龙祥陶瓷黄糊精粉，粘土粉，石英粉，某某龙祥陶瓷氧化锌 化学式：ZnO 相对分子量81 某某市天大化工实验厂实验设备研钵；玻璃棒；砂纸；烧杯；瓷片；小药匙；耐火锥；千分尺；三角锥金属模；洛氏硬度计；微机差热膨胀

20、仪；长方条状磨具(28mm*6mm*6mm)；圆柱形磨具(D=18mm,h=11.5mm)。电子天平：型号：BS-600H，某某友声衡器；梯度烧结炉：型号为SX2-8-10，产地：某某湘仪仪器。电热恒温鼓风枯燥箱：型号：101-2BS，产地：某某市华北实验仪器厂；箱式电阻炉：型号为SX2-8-10，产地：某某湘仪仪器。研究级体视显微镜：普瑞赛司仪器，放大倍数1.25*20.单注万能液压机：型号：Y30-6.3，某某市第二锻造机床厂微机控制电子万能试验机：型号：WDW-50J，精度等级：0.5级，某某华龙测试仪器厂。2.2 实验操作步骤实验内容包含有：配制糊精液制作耐火锥、耐火台枯燥、测耐火度压

21、制试样条、烧结热膨胀系数、硬度和抗折强度的测试等。实验步骤： 用电子天平准确称取25g的胡精粉，参加到温度为7080温水中，水的体积为100ml，用玻璃棒搅拌，直至完全溶解于水中。查表可知在浓度为25%事糊精液浓度为1.080g/ml 。胡精液的作用是作为黏结湿润剂使用，2. 结合剂的配置 选择含有粘土、长石、硼玻璃的硼玻璃料作根底结合剂。添加剂氧化锌和根底结合剂质量配比下表所示：结合剂中根底结合剂与氧化锌的质量百分数% 编号根底结合剂氧化锌1#2#3#4#5#1009590858005101520结合剂的配制：称取相应质量的根底结合剂与氧化锌过筛以便二者混合均匀 装入有编号样品袋中备用。 3

22、. 耐火锥的制作 将制备好的5组结合剂中分别参加参加适量水和配置好的少量糊精液，在研钵中混合均匀，然后用药匙向三角锥的金属模加适量混合均匀的湿料，压制成致密的长30mm、下底等边长 8mm、上底等边长 2mm 的三角锥，每组混合结合剂做四个耐火锥，然成型后放入在烘箱内100下烘24h。三角锥可用于检测参加添加剂前后结合剂的耐火度比照。4. 耐火台的制备 查文献知耐火台常用熟矾土或70%60#100#的刚玉砂或石英与30%的粘土制成。用电子天平准确称取210g的石英和70g粘土,过筛后混合均匀，参加适量水，做成圆台型的耐火台，将制好的耐火锥以一定的倾斜角度插入且均匀分布在耐火台上，然后放到烘箱继

23、续烘干。66mm的结合剂长条 取按比例配好的各组结合剂，过筛混合均匀后参加适量胡精液，在研钵中再次搅拌均匀。由于是定模成型，每小组称取2.1g 结合剂，参加到磨具中，用压机压制成型，每组结合剂试样压制4块长方体条，然后放入烘箱进展枯燥，以备测量热膨胀系数。66mm的含有SiC磨料的长条 按SiC磨料与结合剂的质量比为4:1称取，每小组均称取80gSiC磨料，20g结合剂，过筛混合均匀，参加适量的糊精液，由成型密度可计算出，每个2866mm的长条需要2.12g混合料，将每小组的混合料称取2.12g在压机中制作所需规格的长条，每组四个，以备测抗折强度。 根据成型密度计算，每个圆柱需要混料的质量为6

24、g, 调配混料的SiC磨料和结合剂质量比为4：1，按比例称取后混合均匀，用压机制成要求规格的圆柱体，每组均做两个样品，用来备测硬度。长条和圆柱体的的烧结： 将每组结合剂的长方体条和圆柱体放在箱式电阻炉中进展烧结，设置要求：功率25Kw，到达400/分钟，400时保温1h，降低升温速率为1/分钟，700时保温2h，冷却。炉温降至150以下时取出烧结好的长方体条和圆柱体取出。2.3 实验制品的性能表征与测试 三角锥平面图 插入耐火锥后枯燥后的耐火台将放有耐火锥的耐火台放进箱式电阻炉中，设置电阻炉为：从室温开始，升温速率为3/min，功率为30Kw。2.3.1 ZnO对陶瓷结合剂耐火度的影响操作步骤

25、与要求：将烘干好各组耐火台放入箱式电阻炉中并进展耐火度的测定，设定的升温X围为：25700，升温速率3 / min；耐火锥在高温下的弯倒程度，主要取决于液相与固相的数量比、液相的粘度变化和高熔点晶相的分散度。 结合剂中含有氧化锌的百分比含量耐火锥倒下的温度07165%69810%67715%66020%650参加不同百分量的ZnO对陶瓷结合剂耐火度的影响曲线从实验结果可知：结合剂的耐火度随着添加氧化锌的量的增加而降低，添加氧化锌在510%X围内结合剂的耐火度降低幅度较大，之后耐火度发生较小的变化，但是变化很小趋于平缓。2.3.2 热膨胀系数将含ZnO量不同的陶瓷结合剂料倒入研钵中，加适量糊精液

26、，混合均匀，用电子天平上称取结合剂料，在压机上压成2866mm的长条，再在箱式电阻炉中烧结。设置为：温度X围为室温至700，其中室温400/ min，400时保温1h；400到700阶段，升温速率1/ min，保温2h，随后冷却到室温取出。测其热膨胀系数：烧结后的长方体条结合剂在砂纸上磨成26mm5mm5mm的长方体条，然后在微机差热膨胀仪上测其热膨胀系数。2.3.3 ZnO对陶瓷结合剂磨具硬度的影响 硬度是指磨料从结合剂上脱落的难易程度。将烘干后的每组结合剂圆柱体用埋沙法在箱式电阻炉中进展烧结，电炉设置要求：从室温升温至700，第一阶段，室温到400/ min，保温1h；第二阶段，400到7

27、00，升温速率1/ min，保温2h，随后冷却到室温，利用洛氏硬度计测硬度。实验仪器室洛氏硬度计，操作步骤如下：1置烧成好的圆柱形磨具与洛氏硬度计的工作台上，旋转手轮使磨具试样加载满予负荷也就是让小指针指在小红点处，转动时应缓慢且均匀，最好一步到位，这时的大指针指在读数盘上的B与C之间，大指针上下偏差不能超过5小格，如没有达到以上要求如此另选取一点重复上述操作。(2)转动读数盘上的调整盘，十大指针指在B处。(3)向后推动仪器右侧的操作手柄，加上总载荷，大指针的运动转动显著缓慢时，将操作手柄搬回来，去除负载，推动手柄的过程中要控制好速度，保持施加和去除时均匀。(4)记录下读数盘上大指针所指的红色

28、读数。5转动工作台上手轮，使工作台降下，转动试样至未测的位置继续测试，要保证所测的不同点之间有一定的距离，是彼此点分散较好，同时所测点也不能离试样样的边缘太近。硬度的测试结果如下表所示：表2 五种含不同硼酸量的陶瓷结合剂的硬度值第一组第一组第一组第一组第一组平均1#31373338322#43474540413#3937404138394#33363835395#303433363233图3参加氧化锌的量对陶瓷结合剂硬度的影响曲线从实验观察得出以下结论：在一定的X围内，随着陶瓷结合剂中氧化锌的增大，陶瓷结合剂的硬度不断升高，在到达5%时，其硬度达到最大值，超过5%时，硬度随着氧化锌的参加量的增

29、大而减小。 2.3.4 抗折强度如果磨具的强度比拟低，那么在磨具磨削加工时就会发生磨具的破裂，可能威胁到人身或设备的安全。由于在较低温度下烧结制成的陶瓷结合剂中含有熔剂性原料，这就导致了结合剂强度降低，因此探讨低温烧成陶瓷结合剂强度的影响因素对于低温烧成陶瓷磨具的推广应用具有重大意义1416。抗折强度测试原理图如下采用三点弯曲法测定磨具长方体试条的强度，压头加载速率为10mm/min，两支点间的跨距L为 20mm：其中: F:压力,N； L:下刀口间距,mm；b:试条宽度,mm；h:试条高度,mm。 L:两支点间的距离，20mm。测试步骤如下：(1) 测量试块的高和宽并记录,调整好两个点的距离

30、为20mm,启动机器和电脑，按照材料试验机的操作规X装入试块。(2) 设置好参数，开动万能试验机使试块断裂，纪录电脑显示的数据N。(3) 按公式计算式样的抗折强度取抗折强度测试中压断的磨具试条，用研究级体式显微镜观察试条断面的形貌与磨料与结合剂的结合状态。 采用三点弯曲法如上图所示测定烧成好磨具试条的强度，压头加载速率为10mm/min，两支点间的跨距为 23mm。压头加载速率为10mm/min，受力的单位是牛N，抗折强度单位为兆帕MPa。测试数据记录如下所示： 不同ZnO含量的结合剂长条抗折强度时的受力情况单位：N第1组第2组第3组平均1#1462147714512#149417891583

31、16223#1680178117094#15151636155315685#1579171216231638 五种含不同ZnO量的陶瓷结合剂的抗折强度值单位：MPa)第1组第2组第3组平均1#2#3#4#5#上图是含氧化锌结合剂的抗折强度曲线。从图中可以看出，氧化锌的量在0-10%的时候，磨具的抗折强度随着结合剂的量的增加大先增大，当氧化锌含量为10%时强度达到最大，之后强度逐渐降低。2.3.5 制品SEM测定分析为了进一步分析氧化锌对结合剂强度的影响，对 670烧成试样断口的显微结构进展了SEM分析，如图 5所示。添加氧化锌的磨具试条的SEM断面试样 不含添加剂氧化锌 含5% 氧化锌 含10

32、% 氧化锌 含15%氧化锌含20% 氧化锌从上图我们可以观察比拟出，添加有氧化锌的磨具的断面，要比不含添加剂的磨具断面的致密性好，气孔率比拟少，这是因为在一样的温度下烧成，含有氧化锌添加剂的结合剂由于耐火度比拟低，它的融化程度比拟好，从而与磨料之间结合比拟好，不容易产生气孔。从图中可以观察出，含有15% 氧化锌的断面最致密，此时强度最大，参加5% 、10%氧化锌虽然对结合剂有助熔作用，但是么结合剂没有全部融化，所以门内部还存在一定数量的气孔。而含20% 氧化锌导致结合剂的流动性过大，从而，使结合剂与SiC 磨料外表发生发应，结合剂的粘度变大，使得结合剂与磨料的结合恶化。3 实验结论和陶瓷结合剂

33、的开展前景3.1 实验结论1在测定耐火度实验中，氧化锌的参加能降低以B2O3-Al2O3-SiO2为根底结合剂的陶瓷结合剂的熔融温度，既能降低其耐火度，并且随着氧化锌参加量的不断增加，耐火度降低的越明显。2在硬度检测时制备了含有碳化硅磨料的圆柱体，在箱式电阻炉中烧结，并在洛氏硬度计上测其硬度，发现随着当氧化锌含量大约为5%时，其硬度最大，3本设计制备了含有碳化硅磨料的长方体条，在箱式电阻炉中烧结，并在微机控制电子万能试验机上测试其抗折强度，发现随着参加氧化锌量的增加，结合剂的抗折强度很明显比没添氧化锌的大，当氧化锌在结合剂中的含量小于10%时，随着硼酸量的增大，磨具的抗折强度不断升高，但当含量

34、高于10%时，磨具的抗折强度开始下降。氧化锌含量在10%左右时，抗折强度达到最大值。4本设计制备了不含碳化硅磨料的长方体条，在箱式电阻炉中烧结，再在砂纸上磨成26mm5mm5mm的长方体条，然后在微机差热膨胀仪上测其热膨胀系数。发现随着参加氧化锌量的增加，结合剂的热膨胀系数不断下降，说明氧化锌对陶瓷结合剂中的Si-O网络起修补作用。其他金属氧化物对陶瓷结合剂的影响：3.2 陶瓷结合剂的开展前景 自从在我国入世之后，中国在国际上的地位越来越来高，在某些行业甚至走在了前头，中国的影响力不容无视，然而我们不能否认在国家一些支柱工业方面与世界西方兴旺国家仍然存在着较大的差距，如何让缩小这个差距使中国的

35、经济增长由资源消耗型转变为高效资源节能型,走一出条具有中国特色的、可持续开展的道路，这是值得我们这些年轻一辈认真思考，就磨具行业领域来讲，在西方的兴旺国家,这方面应用开展每年都以大于 30%的速度飞速增长，而我国磨具行业开展速度仅为半数，但这也恰恰说明我们拥有更宽广的开展空间1719。随着科学技术的进步，低熔点高强度陶瓷结合剂磨具在我国乃至世界上的地位会越来越高，较为陈旧的生产工艺和产品已经不能满足当今与以后现代化工业建设的需要，随着超硬材料陶瓷结合剂磨具领域的不断开展，新型的陶瓷磨具将会代替树脂磨具。经研究发现，在添加剂中参加适当的量的特定的金属氧化物对降低陶瓷结合剂磨具的熔点有很强的促进作用，并能增强其各方面的性能。如氧化锌，氧化铅，氧化锂等而低熔点20。纵观现在磨具行业的开展现状，高强度陶瓷结合剂磨具正处于初级阶段，还会有很长的路要走，开展空间很大，具有很好的开展前景。参考文献