《高压喷射扩大头锚杆技术规程》XXX@T282-2012.docx

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1、UDC中华人民共和国行业标准JGJ/T282-2012备案号J1432-2012高压喷射扩大头锚杆技术规程TechniCa1.specificationIbrunderreamedanchorbyjetgrouting2012-OS-16发布2012-11-01实施中华人民共和国住房和城乡建设部发布中华人民共和国行业标准高压喷射扩大头锚杆技术规程TcchnidSpecifioUionforunderreamedanchorbyjetgroutingJGJ/T282-2012批症部门：中华人民共和国住房和城乡建设部旅行H期：2O12年11月IH中国建筑工业出版社2012北京中华人民共和IS行业标

2、鹿高压啧射扩大头傩杆技术规程Technica1.specificationforUndCrnUUncdanchorbyjetgroutingJGJTM2-2OI2中m龙筑工业出觑计出版.发行北宰白灯白万庄）各地新华书店、建筑书店处的北京红光制版公司制版环球印射（北京）有限公司印物.ff0X11*1/32卬心3字般：77千字2012年9月第一版201311/1.次印陋定倚，1X8允统一书号t1511221871版权所在翻卬必究如有印装思加何髭,可寄本社退换（部改编码100037）本社网fcthttp/11cn网上1$WIh1.tpwww.china-bui1.ding,nofAnchorTend

3、Qn315.4 Grouting3157Prcetrcssend1.ockoff325.8 Qua1.ityInspection335.9 TreatmentforUnqua1.ifiedAnchor356 Tests3661GCnEI1.Rcquirctncntft36i.o.i为燃枪高压喷射扩大头镐杆的设计、施工，做到技术先进、安全适用、运济合理和确保成fib制定本规程.10.2本规程适用于土层锚固高压曜射扩大头锚杆的设计、施工检脸与试验.1.0.3码压吸射扩大头锚杆的设计与施工，应综合考虑场地周边环境、工程地质和水文地质条件、建筑物结构类笈和性质等因素，有效地利用扩大头锚杆的力学性能，1

4、0.*高压咳射扩大头倚杆的设计、施工、检会与试总.除应符合本规程的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定，Kr抗浮锚杆检定安全系数IK,一锚杆杆体与注浆体的粘结安全系数，Kt-储杆杆体的机检断综合安全系数；&锚杆杆体的轴向刚度系数；1.锁杆杆体的变形计算长度I一墙杆的扩大头长度、邪扩大头播冏段长度、自由段长度，NX一懒杆拉力标准值；P1杆试验时对谛杆施加的荷载值；M-扩大头前端体对犷大央的抗力强度值，S、S。、S1.1.-锚杆的总位移、弹性位移、复性位移：T*-锚杆抗拔力特征值：Ta-借杆抗拔力极限值，当锚杆采用2根或2根以上纲筋或钢纹线时.钢筋或钢绞线与注浆体的粘结强度降低系数，W锚杆在拉力

5、作用下犷大头向前位移时反映上的挤密效应的伪压力系数；扩大头长度对钢筋或钢皎纨与扩大头注浆体粘结强度的影的系数；科土体的内摩擦角、有效内摩擦角.4设计41一般规定4.1.1高压喷射如大头锚杆的抗拔安全系数以及锚杆杆体与注浆体之间的粘结安全系数，应根据锚杆破坏的危害程度和锚杆的使用年限按表4.1.确定.表,1.1锚忏安仝系数等级楂杆质坏的ftire惨杆抗搐安全*tt汗体与注策体粘结安全系政K.峪时秘杆永久快杼给时媒样永久修杼1怠力大M金达成公共安殳同朝XO2.2!.8XOU但不敢造成公共安仝向IS1.82.01.61.8IDfittR.且不致发成公共安全问1.62.01.41.64.1.2 锚杆的

6、抗拔力极限值应根据现场基本鼠脸确定.4.1.3 设计文件应规定扩大头的设计长度、直福和施工工艺参数,应规定锚仟抗拔力特征值和张拉锁定值.并应规定锚杆的防腐等级.4.1.4 借杆猫头与外部承载构件的梁、板、台座的连接以及相关结构的尺寸和配筋应符合现行国家标准混凝土结构设计规范CH50010和C建筑地基基础设计规范GB5O7的规定.4.2材料4. 2.1高压喷射扩大头锚杆杆体采用的钢皎线应符合下列规定：1杆体应全部用套管或防腐涂层整封保护，应与地层介质完全隔离；杆体与套管的间隙应充填防腐油防.必要时可采用双K套管密封保护I2杆体套管或防腐涂层应延伸进入过渡管或外部承载构件并应采用水密性接缝或构造；

7、3锚头应采用锚具道封闭保护；锚具斗应采用例材或像料制作.ttus应完全就住编兵、玷板和杆体扉端,与混凝土支承面的接链应果用水密性接缝.4.34锚忏口级防腐构造应符合下列规定：1 应力值杆（图4.3.4-1）.杆体自由性应采用套管密豺保护与地层介质隔海杆体与套管的间芯应充填防梯油脂；扩大头段依靠注浆体保护，保护层厚度不应小于100mmt自由段套管应延伸进入过渡管或承载构件并应采用水密件接检或构造,自由段套管与旷大头段注浆体的搭接长度不应小于300mm.4.3.4-1I1.级的腐顼应力榜忏构苑I-犷大炙I2一注IR体，3-特杆杆体I4-.5-防口施用，C-fh0bT一杆体定位界，8-*ffttta

8、9-索总构件，1。ttM11SHW2非预应力锚杆（图4.342）.扩大头段杆体依靠注装体保护.保护层厚度不应小于H）Omm；非扩大头段杆体应采用防腐涂层保护，且注浆体保护层厚度不应小于20mm；防腐涂层应进入承载构件并应采用水密性接缝或构造I防腐涂层进入扩大头的搭按长度不应小于3mm.图4.3.4-2I1.4S防腐I1.而应力储料构ISI-Ir大Jki2一注JR体，3-辐杆杆体，4一忏体伪腐饰1Sh5-朴体定位梓，6-承&构件4.3.5锚杆In级防腐构造应符合下列规定：1律头位于地面或坡面的情杆,佛头至地下水位变帼城低点和冻融最深点以下2m范围内的猫杆杆体，应采用内充防腐油脂的套管密封保护，或

9、采用助腐涂层保护；套管或防腐涂层应延仲迸人过渡管或外部承领构件并采用水密性接缝或构造，2锚头位于地下室底板的锚杆.镐头至地下室底板底面以下2m范围内的福杆杆体,成果用内充防腐油脂的套管密封保护或采用防樽涂层保护，套管或防腐涂层应延伸进入过渡管或底板混凝土井应采用水密性接缝或构造.4.3.6扩大次注浆体应什对地层介喷中腐俅成分的类别按现行国家标准工业建筑防腐蚀设iAS危？GB50046的规定采用能抗耐地层介质腐蚀的水泥或掺入耐腐地材料.4.3.7永久性猫杆福头防腐保护应符合下列规定：1应力锚杆在预应力张拉作业完成后,应及时进行保护，需调整拉力的锚杆,应采用可两节拉力的锚具.倩贝和式中；F.作用于

10、地下空整体或某局部区域的浮力(kN),W地下室整体或某一局部区域内抵抗浮力的建筑物总重量(不包括活荷栽)(kN),Ta单根抗浮锚杆的抗拔力特征值(kN).地下室整体和任一局部区域惜冏体还均应满足偏固体整体稳定性要求，可按式.的同池阳的深度可按锚杆底部破空面以上的阳计算.破裂角可以30,平面范僧可按地下室冏边锚杆的包终面班计算，或取该局部区域冏边锚杆。相邻锚杆的中分线(图4.4.9).图4.4.9抗浮锚仟锚冏体整体哙定计算示就图4.5 瓶炕及边坡支护锚杆4.5.1前压吸射扩大头锚杆适用于基坑及边坡支护住拉排桩.蜻拉地下连线墙，或与其他支护结构联合使用.4.5.2锚杆如大头应设置于具有一定埋深的稽

11、密或稍需以上的碎石土、砂土、酚土以及可勉或可宛状态以上的粘性土中.4.5.3锚杆的布置应避免对相邻建(构)筑物的荔础产生不良影响.4.5.4临时性惭杆应采用侦应力钢灶城懦杆；永久性健杆根据使用要求和柜质条件，可选用非愉应力锚杆或加应力前杆（图4.5.4）.(Mi9Mraw图4.5.4支夕锚汗雄拘示意1.-rx*.ZrHW体，3-H*ttB.M1T5-三*6-*y1.1自由Bhu-rx三1.n一扩大头用稳定性验算可按本规程附录B执行，稳定安全系数不应小于15.4.6 锚杆结构设计计费1.1.1 6.1桶用喷射扩大头锚杆的拉力应根据所事务的建(构)筑物的结构状况，按照国家现行标准(建筑结构荷载境范

12、GB50009.混凝土结构设计规范GB50010.建筑边坡工程技术规范GB50330和建筑基坑支护技术规程JGJ120确定.1.1.2 扩大头直役应根据土质和施工工艺叁数通过现场试验确定，无试验资料时，可按表4.6.2选用,或者根据类似地质条件的碓工经嘛选用，住工时应通过现场试验或试验性施工验证.46.2高压Ie射犷大头储杆扩大头直径介考值a丁大；.rrsn水和木也城!T孔水和不氾黎震啜犷丸Mtt0.；10.75d477O6O90.7-1.10.2S1.(5一0.S0.8d6t.001.0.2504i745-0.9砂OVNVIO6-1.01.0-1.411161.1.NaR移动送CT5ein,

13、转递(5-T5)r11三.1.1.3 高压喷射扩大头锚忏的抗拔力极限值与土质、扩大头埋深、扩大头尺寸和施工工艺有关，应通过现场原位基本试脆按本规程第6.2.7条的规定确定；无试验资料时,M按式(4.6.3-1)估算,但实际施工时必须经过现场基本试蕤验证确定.TA=xd11.j.+Mdy+逅二产)处(4.6.3-1)式中：T储杆抗拔力极限值(kN),D呈杆钻孔直径(m)D1扩大头克径(m)1.t-锚杆普通锚冏段的计算长度(m).对非依应力锚杆.取实际长度减去两倍扩大头直径；对预应力锚杆取1.=O,ICIr大头长度(m),z锚杆普通锚固Bt注浆体与土层间的摩Hi强度标准值(kPa).通过试验确定：

14、无试验资料时.可按表4.6.3取ffhf扩大头注浆体与土层间的摩H1.强度标准值(kPa).通过试脸确定，无阳资料时.可按我4.&3取值；K扩大头IW端面土体对扩大头的抗力强度位(kPa).表4.6.3注鼠体与土质间的蚀取串阻强度林水值+.*厚即B4标充值(k!)漫泥质土一16加ttttt1.751.10.5X1.0.750.2Su50(XJ1.O.2$1.Qo.900.7$VdWYd7522-4444-6464KW粉罐砂WSMaiat22724Za3-8$中6中宙密实，7474-9090-120盥6m三中密室60-120100-1301207506+.密实140-180注，A为It性土的浓性

15、坨t，为0+加JIw(比.时可在扩大头长度他IH内杆体上设置一个或多个承载体.承载体的承线力和数量应通过输杆基本成验确定.其安全系数不应小于表4.1.1中锚杆抗拔安全系数K.4.6.8 锚汗杆体的截面面机应符合下列公式烧定I(4.6.8-1)(4.6.8-2)式中：K,一锚杆杆体的抗拉斯爆合安全系数,应根据锚杆的使用期限和防腐等级确定.临时性悟杆取K,=1.1.1.2.永久性蜡杆取K,=1.51.6(其中.一级防腐应取上限值，二级防腐应取中值，三级防视和三级以下应取下眼位T锦杆的抗拔力特征值(kN),A.J预应力混靛土用螺纹纲筋和普通热轧钢筋的抗拉强度设计值、钢绞线和热处理钢筋的抗拉强度设计值

16、(kPa).4.6.9 锚杆的轴向刚度系数应由试验确定.当无试验资料时可按下式估算：式中，W锚杆的轴向阐度系数(kNm),A.锚杆杆体的截面面积(mD；E.一铺杆杆体的弹性模量(kNmj).1.,锚杆杆体的变形计算长度(m),可取1.=1.f1.+1.1.1.1.1 应力4.7.1 高压喷射扩大头镯杆用于建筑物抗浮的预应力锚杆时，其初始Tfi应力(张拉锁定值)应根据建筑物工作条件下地下水位体轴线方向每隔1.om1.5m设置一个定位器注浆管应与杆体绑扎牢固，绑扎材料不宜采用板锌材料.5.2.4 回转型锚杆杆体的制作应符合下列规定I1用作可回收铺杆的回转型锚杆.杆体材料可采用无粘结钢姣线I用作腐蚀

17、环境中的永久性微杆.杆体材料应采用无粘结钢姣线，必要时应采用右外套保护管的无帖结铜姣线；2采用网筋注浆复合承载体时，网筋设置长度不应小于扩大头长度，并应包围杆体回转段四周，采用合页夹形承破体时应保霰合页夹与钠皎线可完连接且合贝夹进入扩大头后能自由张开；采用聚脂纤维承载体时,无粘结钢纹送应烧承载体弯曲成U形，并应采用纲带与承领体绑扎牢固，采用循板承载体时,挤出辅固件应与钢板可靠连接；3安装承救体时,不得损坏钢纹线的防腐油脂和外包塑料（HDPE或PP）软怛5.2.5 锚杆杆体的储存应符合下列规定：1杆体制作完成后应尽早使用.不宜长期存放；2制作完成的杆体不得露天存放宜存放在干燥清洁的场所.应避免机

18、械损伤或油渍激落在杆体1.，3当存放环境相对湿度超过85%时,讦体外露部分应进行防潮处理：4对存放时间较K的杆体在使用前应进行严格检查.5.3钻孔5.3.1 商压喷射犷大头锋杆钻孔应符合下列烷定I1钻孔附，应根据设计要求和牌层条件，定出几位，作出标记I2播杆水平、垂直方向的孔距误差不应大于100mm，钻头直径不应小于设汁钻孔直径3mm3钻孔角度偏差不应大于2*;4锚杆钻孔的深度不应小于设计长度,且不宜大于设计长5.9不合格锚杆处理5.9.1 对抗拔力不合格的锚杆，应废弃或降低标准使用.5.9.2 储杆抗披力收试验出现不合格锚杆时，在不影响结构整体受力的条件下，可分区按力学效用相同的不合格锚杆占

19、总量的比率推算摘杆实际总抗拔力与设计总抗拔力的差值,按不小于差侑的原则增补锚杆.*6.2.3俄杆M本区难愠环20#等级和双满时间小垃力情杆加*口点或初:Wtefttt三M三三10第俺开103010索二微环IO30403010第三循环1030WSO4030IQ第因循环104050W504010第五触坏IQ50o70SO10第六W1.环1007080706010珑测时M(min)3S1065S注，15fiWftifi*1.kNmin.索六附环的In标速率为50kNt,2在15级废荷丑源时阿内B1.it位的不应少于3次，3在tst*戏第可间内.8炙位8Jn1.t小于0.1BinIJ.EJttT-.否

20、网应题长或测时气.在至慌头位移除t1.t2h内小于20m时.方可除M下一蝮荷我.6.2.5 镐杆基本试验结果宜按荷载与对应的锚头位移列次整理,并按本规程附录D法制锦杆荷裳6移(P-S)曲线、锚杆荷载-律性位移(RSQ曲线和锚杆荷载-塑性位移(P-S3曲线.6.2.6 单根锚杆抗拔力极限但应取破坏荷载的前一级荷栽.在最大试验荷栽下求达到本规程第6.2.4条规定的破坏标准时，锚杆的抗拔力板限值应取最大试脸荷载-6.2.7当每组试验错杆抗拔力极限值的极差与平均值的比值不大于0.3时，应取平均值的95%与最小值之间的较大者作为锚杆抗拔力极限值.当极差与平均值的比值大于63时,可增加试验博杆数:R.分析

21、极差过大的原因玷合工程具体情况瑜定抗拔力极限值.6.3 期变试验6.3.1 对用于匏性指数大于17的土层中的高压喷射扩大头锚杆，应进行蛾变试验.进行蜗变试脸的锚杆不得少于3根.6.3.2 儒朴娇变试验的加佝等级和观溜时间应符合表6.3.2的规定.在观测时间内荷截应保持恒定.6.3.2修杆陆变试沙的加荷等编和观测时间加高等级戌舞时陶(min)件IH桎扬杆京久性蜻杆0.257A100.507k1030O75T3060I.Ta601201.2STa902401.50Tk120SeO6.3.3 在诲级荷投下按时间1、2、3、4、5、10、】5、20、30、45.60.75.90.120.150,180

22、,210、240,270、300、330、36Omin记录蜻变量.6.3.4 J试鸵结果可按荷籁时间螭变出整理并按本规程附录E绘制场变址-时间对数(S-Irz)曲线.蝌变率可由下式计算：,33.4)式中eS1t1.时所测得的蠕变Ab.S。时所测得的蛹变Ji1.63.5锚杆在最后一级荷载作用下的蛾变率不应大于2.OmmZ对数期期.6.4 验收试验6.4.1永久性的高压喷射扩大头他杆最大试养荷裁不应小十愉杆抗拔力特征值的1.b倍；临时性锚杆的A4大试舲荷载不应小于锚杆抗拔力特征僮的1.2倍.6.4.2验收试验应分级加荷初蛤荷载宜取锚杆杭拔力特征值的10%,分级加荷值宜取锚杆抗拔力特征值的50%、7

23、5%、A.O.213结构钢蛟线的力学性能应符合表.0.2的规定.A-0.21X3结构钢蛟线力学性能厂结构tttt公休宣杪(mm)但政城叁考nmwA.优拉正度标“位(MPa)抗生修a：设计优Sg(MP好快帆统统的最大力F(kN)的设计力%1X36.2019.81570H1.O31.122.01720122034.1UA1860132。城8绒119WBOO38.827.76.5021.21570HIOX132X517201220U.SIW1320W.42,0IMOUOO41.CZ9.78.6037.71470104055.439.!1570111059.241.91720122064.845.9I

24、HW13Zo70.149.81960140073.952.7a.7438.61570II1.O60.642.8167011864.545.71860132071.851.010.805&91470IMO8G661.11570I1.1.QW.S614172012201.ku71.61860)3201.i.07&1IMO140082.012.908481470!04012S.08S.11570I1.1.O133.09(MPa)林府筑新后仲长率人()偃大力下总仲长率Ar(%)应力松弛慢能初均以力IoCoh后送力松筑车(%)不小于PSB7857B5?X5,QPSB83083010306PSiJ9309

25、30IOSO608A3PSBioeo1(012306件MB，所Mttt的窈机QKe:说什傲索印表中噩Ie逑度除以1.2.A.0.5热处理纲筋的力学特性应符合表儿0.5的规定.A.0.S熊处理用筋力学特性钢筋件类(mm)杭控修庾标心处/2(MF抗拉M度设计f!w(MPa)-0St2Mn61470IOW4SSi2Mn&245S52Cr10A.0.6普通螺纹钢筋的力学特件应符合表A0.6的规定,表A06普通螺蚊钢筋力学特性!M幔片类的班真检d(nm)贝拉0t休事值jfc(MPa/,热轧HRB3356-50335XWHR1.MOO(20MnSiV、ZOMnSiNb.20MnTi650400-RR1.M

26、CO(K20MnS站遭“1升建崖(vmin(r11)压力(MF)AM(Umm)扩大女长度Cm)WA6S业主(监理)，质检员，机长，C.0.2高压喷射扩大头锚杆施工记录表格宜符合表C.0.2的烧定.附录D锚杆基本试验曲线0.0.1儒杆基本成脸荷钱位移曲纹宜符合图D01的规定.14)020403K)100120140位样Si)IBDiO.!荷我位移曲式no.2锯杆基本试检荷截弹性位移、荷较-如性位移曲级宜符合图D.0.2的规定Om434。双人0皿4QMt.A性位生WE“密性位牌SJ-m)raao.2荷栽弹件位移.荷栽切性位移曲或23456789IUI1.12引用标准名录建筑地基基础设计规范）GB5

27、0007建筑结构简我规范GB50009混凝土纳构设计规池GB500100岩土工程勘察规痘GRsoO2】工业建筑防腐蚀设计规拖GB50046幺建筑边坡工程技术规范GB50330通用碎酸送水潮GB175:预应力混凝土用据纹纹GB/T5221预应力筋用锚具.夹具和连接器GB/T14370混凝土用水标准JGJ63建筑基坑支护技术规程JGJ120无粘结预应力筋专用防腐润滑脱JG/T3007制订说明高压喷射扩大头锚杆技术戕程JGJ/T282-2012经住房和城乡建设部2012年5月16日以笫）378号文批准、发布.本规程编制过程中编制组进行了扩大头摘杆的现状与发展、基于可密度指标的安全系数研究、扩火头锚杆

28、的力学机制和计算方法、钢统税粘结强度和扩大头储杆受力机制数值模姒等的蠲查、试脸和研究，总结r我国工程建设的相关实践经验.同时参考了国内有关铺杆设计的主要标鹿，取得了重要技术参数.为便于广大设计、施工、科研、学较等单位有关人员在使用本规程时能正确理解和执行条文规定.高乐喷射扩大头锚杆技术规程编制组按章、节、条顺序编制了本规程的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中须注盘的有关事项进行了说明.但是本条文说明不具备与规程正文同等的法律效力仅供使用者作为理解和把握规程规定的参考，4设计4.1一般规定41.1本条规定将杆体与注浆体粘结安全系数和注浆体与地层抗按安全系数分别处理.杆体和注浆体属于人工材

29、料，其力学参数的离散性比地层土体小.为达到相同的可靠度要求.杆体与注浆体的粘结安全系数比注浆体与地层抗拔的安全系数小.4.1.3扩大头的宜轻、长度和抗拔力与地匚工艺参数密切相关.设计文件明确规定有关施工工艺参数有利于施工管理和质检人员现场监督检费.控制工蟀质外.42材料4.2.1可回收债杆和回转型锚杆杆体燎定采用无粘结钢纹线.当工程小旦有条件时，也可以在现场对棵线进行加工，外套软管宜采刖高密度做乙烯(HDPE)软管或聚丙烯(PP)软管.不得采用聚期乙烯(PVC)软管.高梏度聚乙烯软管和聚丙饰软管均具有耐腐蚀、内壁光滑、强度高、韧性好、里量轻等特点，但聚内场的使用环境温度不科低于OC;而聚氯乙烯

30、软管强度较低，高温和低温时化学稳定性力，筋隙化、生化.防腐油脂应满足设计和有关规范要求.除修幺的情况外，钠校级不得连接.在修能时若须对钢线线进行连接,应采取可舔的连接方式并经过试验验证.1.1.3 为了加快注浆体的凝砧,必要时可使用早强水制,但不推荐在制备水泥浆时添加早强剂.不宜采用高粘水泥是因其后期强度降低较大.1.1.6 网筋注浆及合承载体和合页央形承载体具石邓性，承裁体大与注浆体大他国结合成一体，可较好地谡免应力集中、安头的保护层厚度采用圆盘状定位器（成称对中支架）控制，其边沿宽度应大于要求的保护层厚度.1.1.7 时锚泥髭土为二次浇筑.设置健筋或钢丝网可防止混凝十保护层开裂、脱落.4.

31、4 抗浮锚杆1 .4.3钢筋伸人混凝土桀、板内的锚固部分可以年折.见图.4.3-1.其垂直长度应满足第4.4.5条要求.钢筋可以采用锚板锚同在梁、板混战土内，见图4.4.3-1.b,锚板可通过附加筋与梁板主筋连成整体,锚具可采用专用锚具.4 .4.9式（4.4.9D参.照南京地区建筑地毯茶础设计规范DGJ32J12-25第9.2.4条，与南京地区抗浮桩的计算保持-致.当锚杆布置短而楞时，可怅会出现“群惟现象”.群浦现象的力学原因是相邻的Wm锚冏区土体主要受力范围的iR会引起应力的有害叠加，从而使锚杆共同作用时的抗拨力低于这些锚杆以独作用时的抗拔力之和.群靖效应与锚杆间距.长度和地层性状M有X.

32、还与锚杆的拉力大小有关.因此.在布置懒杆时应注克其间距和长度的合理性，当锚杆短而富时应进行锦固体整体!S定性验算.4.5 基坑及边坡支护镐杆4.5.2谛杆Ir大头的埋深和所在土层的土质情况是影响锚杆抗拨力和储固体柩定性的两个主要因素，在设计时应予以充分重视。4.5.6本条对口由段最小长度的规定，是为了确保锚固体的做定安全和减小基坑位移.在适当的范围内,自由段越长,福fi体埋置越深远，安全性越好.锚固段G好设置在基坑开检变形影响他国以外的上层中,本条以潜在措裂面以外沿锚杆轴线方向自由段的长度不小于孔口到基坑底深度的距离作为标准,基城开挖的影响巳相对比较小了.若有软土.自山段尚应完全穿过软牝.如间

33、“点到点”的弹性拉结和力的传递，将荷我直接传递给扩大头，避免由于福固段应力好值的向后迁移而出现不可测、不可捽制的附加位移.45.12扩大头前端软土层对扩大头的位移是有影响的.根据数值镶拟研究并参考相关资料.这个距离为7倍12倍扩大头宜径.用坑坡体土质较差，如淤泥或淤泥质土基坑开挖变形影响范国很远应将扩大头设置在趋坑底珏程以下，以避免基坑变形的影响.45.13主动上压力和被动土乐力都是以较大的位移地为前提的，当位移控劄值较小时,突际士压力他将与主动土压力和被动土压力有差异.4.5.14张拉荷载比普通锚杆提卷是为了尽信减小播阂段土体的后期变形。4.5.IS扩大头直径比普通锚固段直径大很多,对于回转

34、Sf可回收锚仟，采用网筋注浆更合型承载体和合页夹形承菽体可适当地在孔内利用弹性张开.回转半径大，问收方便，偌固体的受力条件好，比科通的U形槽承教体更好.4.5.16支护锚杆镐冏体的假体稳定性臆算方法.可参考KranZ方法.一般资料推存的安全系数为1.2-1.5,本条规定不小于1.5.4.6 锚杆结构设计计算4.6.1 扩大头直径与土质、设耗能力和施工工法参数有关.6.3扩大头锚杆的抗拔力值与土质.扩大头埋深和扩大头尺寸有关.木条计算公太根据扩大头储忏的力学机制和计算方法，（岩土力学Vo1.31No.5,13592367）,其中W的取值参老了我1、表2和表3所列多个实际工程的经验数据和数值模拟研

35、究结果（表3）.4.6.5 本条参照岩土锚杆（索）技术规程CECSZZ：2005第7.5.I条.式.6.5）中没有考虑普通锚固段注装体与锚杆样体的粘结作用，偏于安全.由于扩大头的特点，杆体有明显的抛物线形下险,对水平或倾斜向偏杆取，=1.0.表4.6.5敞糊在岩土锚杆（索）技术境程CECs2212005表7.5.1-3的基础上参考钢跤线粘结强度试脱的结果（表4）降低40%得来,运用于水灰比为O.4O.6的水泥浆或水泥砂浆（水泥强度等级不低于42.5）.4.6.6 6本条规定参考岩土锚杆（索）技术规程CECS22：20057.5.2条.4.6.7 镐杆承载体的承载力目前尚没有可；的通用计算公式，

36、应通过现场将本试验确定.4.6.8 国内涉及锚杆的主要现行标准建筑边坡匚密技术规柩GB50330、建筑基坑支护技术规程JGJ120和岩土锚杆（索）技术规程）CECS22对杆体截面面枳的设计计算有一些差异.本条抗拉斯爆合安全系数K1包含特征值与设计值的换算以及锯杆耐久防腐等方面因次,杭拔桩对钢筋的耐久防腐保妒一般是通过限制桩身混凝土裂缝开展宽度来抵抗地下介质的侵蚀，锚杆对钢材的耐久防腐保护一般是采取必要的防腐构造并通过增加钢材的俄面面积侦留一定的表层腐饰浴量来抵抗地F介质的侵蚀.锯筋受侵t*后会在表面形成一层薄的氧化层,该氧化层具有抗耐外部介质侵蚀的作用.对临时性锚杆，本条取KNI.11.2.是先虑本规程第4.5.4条的烧定,幅时性镉杵杆体材料一般采用钢纹线,曲钢纹线的标准覆度与设计强度迳有1.4倍的安全储备.Ja大拉JJ(kN)得IIwas11三B