183防波堤与护岸设计规范JTS+154-2018.docx

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1、中华人民共和国行业标准防波堤与护岸设计规范JTS15-2018主编单位：中交第一航务工程勘察设计院有限公司批准部门：中华人民共和国交通运输部施行日期:2018年8月1日人民交通虫版社股份有限公司图书在版编目（C1.B数据防波堤与护岸设计规范，中交第一防务工程勘察设计院有限公司主编.一北京:人民交通出版社股份有限公司420182ISEN9787114MS57-5I.防11.中m.K波堤一设计艇IV.U656.2-65中国版本图书馆CIP数据核字（2018第030427号中华人国共和国行业标准书名：防城堤与护岸设计规范著作*：中交第一航务工程勘屏设计院百阳公司责任嫔SrIi方费任校对：尹朴资任印制

2、：张S1.出版发行：人民交通出版社股份有限公司地址：（1COOU北京市朝阳区安定门外外舔HS3号Pt址：httw7Chinasytook.Can销售电话：（0106498M00,597S7915W北京交实文化发屐有限公司印刷.北京国正大印有限公司Jf本：880H1230116印光.9字：188千破次：201S年7月第1版印次：2018年7月第1次印BJ书IStN97S-7-n414557-5印.0001-3000击价：1CQOo元（三aa.装订廉问遨的图书由本公司负交网倏）本规范是根据“交通运输部关于下达2012年度水运工程建设标准编制计划的通知”(交水发(2012582号)要求值为适应我国水

3、运事业高速发展的实际需要不在“防波堤设计互羽嚼腕MJTS和“港口及航道护岸工程设计与施工规范”(JTJ300-200Q的基础上府经过深入调直研究、计算分析和专题研究F总结和吸纳了我国近年来防波堤与护岸工程科研、设计和施工的实践经验才广泛征求有关单位和专家意见府并结合我国港口与航道工程特点和发展济要制定了本规范用林膜3.1.4条第3.1.5条第3.1.7条第3.1.9条第3.1.20翳脚5.4.7条中的黑体字部分为强制性条文/必须严格执行用本规范共分8克和U个附录M并附条文说明4主要内容包括斜坡式防波堤设计、直立式防波堤设计、其他型式防波堤设计、斜坡式护岸设计、直立式护岸设计等并本规范的主编单位

4、为中交第一航务工程勘察设计院有限公司府参编单位为中交水运规划设计院有限公司、中设设计集团股份有限公司、中交第三航务工程勘察设计院有限公司、天津港(集团)有限公司、中交第一航务工程局有限公司、中交一航局第一工程有限公司用本规范编写人员分工如下：1总则:王美茹谢善文李伟2术语:杨丽民王美茹3基本规定:刘进生刘连生杨丽民陆飞岳铭滨王美茹4斜坡式防波堤设计:谢善文舒宁杨丽民刘进生陆飞李业富5直立式防波堤设计:刘进生舒宁杨丽民刘连生李武李业富6其他型式防波堤设计:李元音李武谢善文吴进王玉红宫云增岳铭滨7斜坡式护岸设计府飞李业富舒宁杨丽民吴进8直立式护岸设计:刘连生李业富陆飞李武谢善文附录A:王美茹刘连生

5、刘迸生李元音杨丽民舒宁附录B:王玉红吴进谢善文陆飞李业富附录C:王玉红吴进李业富杨丽民附录D:谢善文刘进生吴进王玉红附录E:王美茹刘进生刘连生吴进王玉红附录F:谢善文刘进生吴进王玉红附录G:王美茹刘进生刘连生吴进王玉红附录H:李元音谢善文刘连生附录J李元音谢善文吴进王玉红王美茹附录K：李伟李元音李武谢善文舒宁岳铭滨附录1.：王美茹刘进生杨丽民刘连生陆飞李武本领宛于2016年施行N11月3日通过部审42018年5月15日发布后自2018年8月1日起本规范由交通运输部水运局负责管理和解释M请各有关单位在执行过程中才将发现的同趣和意见及时函告交通运输部水运局，:地址北京市建国门内大街M号卡交通运输部

6、水运局技术管理处才邮政编码：。736)和本规范管理组I地址天津市河西区大沽南路1472号J中交第务工程勘察设计院有限公司-邮政编码:300222)口以便修订时参考炉目次1 贝,(1)2 (2)3基本规定(4)1.1 (4)1.2 极限状态设计(8)1.3 (9)1.4 结构耐久性iS(9)4斜坡式防波堤设计(11)4. 1(11)4.1 崎型式与尺度(11)4.2 斜坡堤计算(15)4.3 斜坡堤构造(23)4.4 抛石潜堤设计(25)5直立式防波堤设计(27)5. 1F簸(27)5.1 断面型式与尺度(27)5.2 重力式亘立堤计算(29)5.3 (36)5.4 削角三堤(37)5.5 开孔

7、底前堤(38)5.6 坐床式圆筒鼓堤(39)5.7 堤(40)6其他型式防波堤设计(41)6. 1(41)6.1 半圆型防波堤(41)6.2 透三三波堤(45)6.3 箱筒型基础防波堤(47)7斜坡式护岸设计(49)7.1 -f1.三(49)7.2 断面型式与尺度(49)7.3 斜第十算(52)7.4 斜护岸构造(54)8直立式护岸设计(56)8.1 (56)8.2 断面蛔与RJg(56)8.3 直:护岸计算(60)8.4 直立就岸构造(61)附录A斜向波作用的计算(64)附录B常用护面块体形状尺寸图(65)附录C护面块体的稳定重量、人工块体个数和混凝土量计算图(70)附录D斜坡堤前的海底冲刷

8、计算(77)附录E明基床基肩和坡面块体稳定重量计算图(80)附录F直立堤前的海底冲刷计算(82)附录G削角直立堤波浪力计算(86)附录H矩形开孔沉箱波浪力计算(87)附录J半圆型防波堤波浪力计算(96)附录K箱筒型基础结构防波堤稳定性估算(99)附录1.本规篦用词说明(102)引用标准名录(103)附加说明本规危主编单位、参编单位、主要起草人、主要审直人、总校人员和管理组人员名单(104)条文说明(107)(C)三5.2.,重力式直立堤断面型式2,沉箱式R立理)IS水平混合式R立湿Ic深水点立堤52.5在非岩石地基上的重力式直立堤抛石基床厚度应由计更确定自且黏性土地基时抛石基床的厚度不应小于；

9、Sm卜砂性土地基时不应小于07m并应在抛石基床下设置0.3m的碎石垫层M在岩石地基上的抛石基床点厚度不应小于0.SmM对深水直立堤竹抛石基床的厚度应适当加大月5.3重力式直立堤计算S.3.1重力式直立堤设计主要计算内容应符合下列规定M53.1.承载能力极限状态设计应进行下列内容的计算或验算 1；对堤底和堤身各水平缝及齿转计算面前趾或后踵的抗倾稳定性(2)沿堤底和堤身各水平缝的抗滑鬼定性R 3；沿基床底面的抗滑稳定性P 4;基床和地基承载力中 5I整体稳定性P(6)构件的强度中6)偶然状况才有特殊要求时按相应的设计条件确定设计波浪W5.3.6 重力式直立堤对堤底和堤身各个水平缝及齿缝计算面前趾或

10、后画如图5.3.6中的abcdg)的抗倾稳定性可按下式睑算：式中Y0结构0(pMp+M)-YMTa稣如崩3.2.2确定口(5.3.6)YP一水平波浪的分项系数扉按表5.3.6确定。M1.1.水平波浪力的标准值波及作用时对计算面后日或波谷作用时对计算面前趾的倾覆力矩(kN.mm)iY U-波满孚托力的分项系数点按表5.3.6确定口Mu波浪浮托力的标准值波峰作用时对计算面后踵或波谷作用时对计算面前趾的倾覆力矩（kN.mm）WY d-结构系数点取1.2SPY G一自由力分项系数R取1.0Mg堤身自重力的标准值波峰作用时对计算面后踵或波谷作用时对计算面前趾81.HjJt作用m”B-iSS(m)IMZ卜

11、U1.tM崛m)J水面以W5m)ipk.PKp,sp；.P1.阂E蜩涌豆kN11)表5.3.6波浪力的分项系数Yp和YU俎合情况YPY.持久组合1.31.3短JS组合1.21.2注:对持久次况中的极然克水位坦台可采用经过俎合射的波浪力分项乐数H5.3.7重力式直立堤沿堤底和堤身各水平缝及齿整的波浪压力分布（图5.3.6）可按下列方法确定：Q）作用在整体式或装配整体式上部结构底面波浪浮托力的有效作用宽度才按下式计算：B，=b、-Z（5.3.7）7M式中有效作用宽度（m）JB一堤身宽度（m）PZ11v.波境在静水面以上的高度（m）PYG-自由力分项系数彳取IOJG一作用在堤底面上的堤身自重力标准值

12、（kNm）Pg1ABDe间基床的水下自承力标准值（kNm）JYU一波i朗托力的项系数F按表5.3.6确定口Pu作用在堤底面上的波浪浮花力标准值（kNm）fT石基床与地基土间的摩擦系数设计值4按表3.1.18确定片5.3,9.2初限闲图5.3.9-2）Hi海励面ABDE的抗滑定性可稣（5.3.9.2）验算身(5.3.92)BE5.39-2JSB1.KIKffiweaYoYp图YG(+g2)-uPJf+fE11式中Yo结构在系数4唠3.2.2确定YP-水平波;助的分项系数4按表5.3.6确定3P一堤底面以上的水平波浪力标准值（kNm）WY G自里力分项系数4取1.0G一作用在堤底面上的堤身自重力标

13、准值（kNm）ig；ABDK间基床的水下自由力标准值（kNm）Y U一波jgj琳力的分项系数丫按表5.3.6确定RPu作用在堤底面上的波浪浮托力标准值（kNm）Pf-抛石基床与地基士间的壁擦系数设计（直4按表3.1.18确定Y f-J玉力的分项系数值取1.0iEb-KD面地基土的被动土压力（kNm）点可按有关公式计算并乘以折减系数0.3作为标准值匕当基,也基土层较弱时R可忽略不计用5.3.10助式直立堤基床承载力计算应符合下规定用5.3.10.1基床承曲脸算应符合下式要求：YoY（JaE肛(5.3.KT1.)式中Y0缰t(W3.2.2,T床顶面最大应力分项系数H取1.0rn”-基床顶面最大应力

14、标准值（kPaW,一基床承载力设计值而可取600kPa-有充分论证时可适当提高点但不应大于8kPaM5.3.IQ2基床顶面虹标的g可按下列公式计算:当RB/3时(5.3.1(2)(5.3.1C3)(5.3.1(4)(5.3.10-5)(5.3.1(6)(5.3.1IF7)32国G,=G-PuH,*=T-CE=7?（2）当vB3时点2（；,J二可Qrtn=O式中rn,rstn-基床顶面的最大或最小应力（kPB一堤底宽度（m）e堤底面合力作用点的偏心距（m）VG一作用在堤底面上的堤身自重力标准值（kNmPP1.i作用在堤底面上的波浪浮托力标准值（kNm）R一在堤底面上曲波蛭作用时合力作用点至后踵或

15、波谷作用时合力作用点至前趾的距离（m）ifMg堤身自承力的标准值波峰作用时对计算面后躁或波谷作用时对计算面前趾的稳定力矩（kN.mm）Mp水平波浪力的标准值波峰作用时对计算面后座或波谷作用时对计算面前趾的倾覆力矩（kN.mm）M波浪浮托力的标准值波峰作用时对计算面后还或波谷作用时对计算面前趾的倾覆力矩（kN.mm）N5.3.11在助式直立堤的堤底面上片波峰作用时合力作用点至后感和波谷作用时合力作用点至前趾的距离H不应小于堤底宽度的1/4.(5.3.121)(5.3.22)(5.3.123)5.3.12计算重力式直立堤地基应力时广基床底面应力应按下列公式计算:1.f1.t.(+2C1.,)6(。

16、二+。二)表5.4.8方块错缝间距（E）tsa位置方块jfi量40t40t在摘断面上800900在以例面或平面上5006005.4.9沉箱直立堤沉箱间垂直缝的宽度宜采用沉箱高度的4%o而但不宜小于且不宜大于IOChmff沉箱间可采用平接或对接用当采用对接时片其空腔宽度可采用O.3m0.8mtt5.4.10沿直立堤的长度方向应设百变形缝用变形舞应做成上下垂亘通缝宙其宽度可采用20rm-50mW变形缝的间距应根据气温情况、结构型式、地基条件和基床厚度等确定用方块结构可采用ICh130m沉箱结构可利用沉箱间的垂直缝作为变形缝弁5.4.11直立堤堤头段的构造应符合下列规定用5.4.1111.5-2.0

17、倍#且硒吁1.O倍辐H5.4.R2堤头段明基床的边坡应匕媚段的边坡适当放缓目5.4.113根据堤前水深和波浪大小。堤头段的基肩可采用四脚空心方块等不同型式5.4.I1.4的人工块体予以加强并较堤身触呦喷炉5.4.12直立堤!旅情把拍的鼓理-可翻臊4.4.105.5削角直立堤5.5.13(M5.5.25.5.3当重力式亘立堤堤身上部结构采用削角斜面型式时“现照斜面角度宜采用25削角直立堤波j助计算可厕录G确定用削角直立堤墙身沿抛石基床顶面的抗滑稳定性可按下式验算：(5.5.3)YO(YPPH-YVPVf)(YcG-uPu)f式中Yo结构Y水平、竖逾用K嘴底孚托竣项系数吟发表5.3.6确定NPH作

18、用于削角宜立堤上的水平波浪力标准值（kMm）WPV作用于削角斜面上的竖向波浪力标准值（kNm）Wf一沿计算面摩擦系数设计值值按表3.1.18确定YG自蚩力分项系数才取1.0G一作用在计算面上的堤身自承力标准值（kNm）JPU作用在削角直立堤底面上的波浪浮托力标准值（kNm）if5.5.4 削角直立堤沿明、暗基床底面的抗滑稳定性可按式（5.5.3）验舞H但应将滑动面上相应基床部分的水下自重力标准值计入堤身自重力标准值R5.5.5 削角直立堤对基床顶面强福雕定性可按下式验笄:5.6.5用晶酒臃波压的计算可按附录H确定#5.7坐床式圆筒直立堤.,7i三一Sg5.7.2 圆筒直径直大于5m点钢筋混凝H

19、筒壁厚可取300m40Chm#圆筒筒身宜为整体点当必须分节预制时H分节后度不宜太小且应保证上、下两节接触良好M5.7.3 对圆筒进行稳定性计算时审作用于圆筒上的波压力可近源直墙波压力的9而圆筒底面可不考虑浮托力.杆5.7.4 计算圆筒抗滑稳定性时其墙底与抛石基床之间的综合摩擦系数设计值可取0.65M5.7.5 计算医简抗倾稳定性时E计入的筒内填料竖向力标准值可按下式计算：G”wo-amO：（5.7.3式中GR一筒内颉倾作用的蝴重力标准值QN）WW1.筒内填料自重力标准值（kNRAr填料与基床直接接触面积（nV）.4,一填料作用于基床的接触应力标准值（kPa府可按贮仓压力公式计算用5.7.6 当

20、圆筒顶部受力较大或在使用和施工中有特殊要求时4可采用圈梁等加强措施M圆筒构件底甑J设内外图5.7.6）.图57.6EK三K（旌IFto2一横5.7.7 坐床式圆筒内M峋斗应密实.#填料宜采用级配较好的石料、中粗眇或含泥量小于10%的石硝用对内部填砂的坐床式回筒口应在圆筒底部设置倒逾层U对分节装配式国筒口396其他型式防波堤设计6.1一股规定6.1.其他型式防波堤的结构型式主要有半圆型防波堤.桩基透空堤、沉箱墩式透空堤和箱筒型基础防波堤等F具断面主尺度应根据自然条件、使用要求才结合总体布置综合考虑确定“并应通过模型试验脸证M612半圆型防波堤的设计波浪由现期可采用50年或25年府波高累积频率应取

21、1%j透空式和箱筒型基址防波堤的设计波浪重现期可采用50年曲波高累积频率应取1%并护肩、护坡和护底的波高累积频率均取5%M设计波高不应超过浅水极限波高#62半圆型防波堤6.2.1半圆型防波堤堤身可采用半圆形构件或半圆形沂箱才如图3.2I所示月半圆形构件或沉箱下部应设古抛石基床H圆心位置可在底板的顶面或底面附近才也可高于底板顶面J底板两侧可伸出拱圈形成悬置底板市港内外明基床宜设护肩、护坡和护底块石(S6.2.1(C)ffi6.2.1半HS!防波雌绡M式（八）半原形构件防波堤(给基床)J(bI半(B形沟件防波堤|珥基练)(。半圆形沉箱防波堤6.2.2半圆型防波堤设计主要计算内容应符合下列规定用6.

22、2.21承载能力极限状态设计应进行下列内容的计算或验算：(1)对堤底计算面后踵的抗倾稳定性W(2)沿堤底的抗滑稳定性P(3)沿基床底面的抗滑稳定性F(4)半国形构件或沉箱的结构强度(5)基床和地基承载力事(6)整体稳定性R(7)明基床的沪肩块石和堤前护底块石的稳定用量W6.2.2.2正常使用极限状态设计应进行下列内容的计算或验算：地基沉降R(2)裂琏宽度用6.2.3半圆型防波堤设讨计算应符合下殛蛇H62.3.1半圆型防波堤波;助可按附录J计算用6.2.3.2半圆形构件或沉箱沿底面的抗滑稳定性可按下式睑算：式中Yo名艇(6.2.3-1.)NPH-YvPVf)cG-YuPu)f+fb11系数#t表

23、322确定)Y P一水平波浪分项系数才按表6.2.3确定卜8半圆形构件或沉箱上的水平波浪力标准值(kNm)YV一竖向波浪力分项系数*按表6.2.3确定iP7半圆形构件或沉箱上的竖向波浪力标准值(kNm).4f一沿计算面摩擦系数设计值正按衷3.1.18确定PY G自重力分项系数J取1.0，G一半圆形构件或沉箱自里力标准值(kNm)WY U-波浪浮托力分项系数用按表6.2.3碗定口Pd波浪浮托力标准值(kNm).P6.2.3.6 半圆形构件或沉箱在进行结构强度计算时H可将其作为弹性地基上的结构物进行整体有限元分析If6.2.3.7 半圆型防波堤堤前的最大波浪底流速度（可按第4章的有关公式进行计算1

24、但设计波高应采用H件月6.2.40型防6.2.4.1 半圆型防波堤的抛石基床宜采用IOkg-100kg块石市其厚度不应小于IrW6.2.4.2 半圆形构件的拱圈宜设置排气孔M开孔率宜为3%7%少半圆形构件的底板宜设置泄压孔*开孔率不宜小于8%M6.2.4.3 单个半圆形构件的纵向长度可根据起更设备能力确定9纵向长度和高度之比不Ig0.5#6.2.4.4 半圆形构件或沉箱的拱圈厚度不宜小于30OrmW底板的摩度宜大于拱圈厚度并6.2.4.5 当半画形构件或沉箱的圆心位于底板底面以上时才画心到底板底面的距离不京于栅牛三tm总期的1/3#6.2.4.6 圆形构件或沉箱间垂直缝的宽度可采用40hm-5

25、0mn.4f6.2.4.7 当半圆形沉箱内填砂时M拱圈顶部可开除砂?IH在灌砂后应妥善封盖ff6.2.4.8 当半圆型防波堤的堤头段采用斜坡式或直立式结构时市堤头段应与半圆型堤身平顺衔接#6.3.1 桩基透空堤宜用于地基软弱、水深阚较大、波部切乂dH23）而波隧较大（d儿之O.25的席兄算磔用图6.3.1）可由栈桥式高桩梁板结构和设在其单侧或双侧的挡浪结构组成中H36.3.1旅药叮h函府喧16.3.2 桩基透空堤的透腺婀按下歹历法确定并6.3.2. 1当州B阀争版时何按T列公式近似计算:附录E明基床基肩和坡面块体除定面量计空图式中为一栅栏板的长边(m)点沿基床斜坡方向J国一栅栏板的短边(m)后

26、沿堤轴线方向PH一累积频率为5%的波高(m)1.fE.0.3.2当轩1：2硼栏板的稳定厚度可按下式计算：h=10140,9+8.6(E.0.3-3)群h一吸纳的凝厚度(m)JY水的重度(k2m?)WYb-栅栏板的重度(kNm)id一堤前水深(m)RH-累积频率为5%的波高(m)id1基床上水深(m)片E.0.3.3作用于基床护面栅栏板上的波浪力H1.其正向波压强度标准值可按表E.0.3确定中表E.0.3桩栏板正向波压覆度标准值PM(kMYH)xsjg受力嬴1012M16坡B上0.350.420.570.66坡圆上0.210.250.360.46注厂网酗kNrW)JH-RHS5%KmT-3KWm

27、S9M($)d一基床上水深(m)J1.13一有效波长(m)Hi由有效效周期T,计算,1)一开孔率口为开孔面积除以开孔部分上下沿之间的全部面积UAP消浪室前墙的开孔孔口下沿。作用于开孔外侧与内侧压强之差(kPa口方向与波向一致Rbc消浪室净宽(m)WA%一作用于消浪室前墙底部的外侧与内侧压强之差(kPH方方向与波向一致PPi计算水位附近点作用于消浪室后墙的压强(kP4后方向与波向一致P-作用于消浪室后墙上对应于消浪室前墙中部位2S的压强(kPa4方向与波向一1.J1P消浪室后墙底部的压强(kPam方向与波向一致用(3)消浪室底板下侧的孚托力与上侧筋参透波浪力之间的压岩弑(H.O.4-3)计算点方

28、向句上(4)当计算水位上方没有开孔或sH1.1.5时有顶板开孔沉箱的顶板压强按式(H.0.4-4)计算JfH.0.5在正向不规则波波谷作用时而开J虎形沉箱结构上的波压力(图H.O.5)可按下列规定计算：图H.0.5谖谷作用时砌版开孔矩形沉上的波压力和压差1；解幽悯J2一消睡后M3Fia顶S一；糜绽SQ)在计算水位以下心肖浪室前墙分为计算水位附近、中部及底部三个区N墙外侧与内则的喀浏弑(H.0.51)式Ho5-3)计算：Pi计算水位附近方作用于消浪室后墙的压强(kPa府方向与波向相反P一作用于消浪室后墙上对应于消浪室前墙中部位25的压强(kPa府方向与波向相反P1.i消浪室后墙底部的压强(kPa

29、片方向与波向相反PAPI一消浪室底板下侧的浮托力与上侧的渗透波浪力之间的压差(中吊府方向向下井H.0.6丽阳院谓破窗磔的城Ho6-IW回H.0.6-2四点当sFKt1=O913-8422J+235811+0-1.8/胆)+Q50中1.1.Q11八，I1.t八.H0.6-1.)1=1109+1655W-57351.-Q14/_1+0041fJ1.-01小K.I/.-zI/.-ZI.YI.“H0.6-2)式中儿一无顶板开孔沉箱前的波浪反射系数b1消浪室净宽(m)R1.13T效波长(m)才由有效波周期T,计第d基床上水深(m)i一开孔率中为开孔面积除以开孔部分上下沿之间的全部面积RK.,有顶板开孔沉

30、箱前的波浪反射系数s顶板底面圈计算水位高度(m)用8直立式护岸设计8.1一般规定8.1.1根揶已建直立就岸工程点墙体结构以现浇混凝土、浆砌块石、混凝土方块、板桩、扶壁和沉箱结构最为常见M近期部分内河护岸工程采用了加筋土岸壁麻工程实践表明府加筋土技术在这些工程上的应用是成功的扉其优点是工程造价低和施工速度快if沉井结构在部分不具备开挖条件的工程中得到应用M8.1.2直立式护岸混凝土和钢筋混凝部结构而水面多数采用亘立面#对凌良较大的护岸4为减少越浪F临水面可做成剂面并82.9钢筋混凝土板桩具矩形截面使用较为广泛/因其形状简单H制作方便6易断了注板桩间接缝好处理4但也存在着抗弯能力低用材料用量大等缺

31、点N为减少材料用量也可采用T形截面身当板桩墙后邻近区域有已建的建筑物Ht满足不了板桩墙与锚碇墙间的最小距离要求时Hi采用锚碇桩和土锚用8.2.10加筋土岸壁的断面是指由墙面板和加筋土体构成的几何图形H它控制着加筋土构筑物的控体稳定性W当对加筋土构筑物进行整体稳定性蛉算时也是将加筋土体视为重力式刚性体系用当地形平坦时府采用梯形断面/符合重力式墙的稳定性要求用当地形受限制时才即原岸坡较陡较益4大断面开挖有困难时竹采用倒梯形断面较合适N施工方便才而且工程量较小用锯齿形断面主要是为了满足高大岸里稳定性要求”8.3直立式护岸计算8.3.10混凝土和浆砌块石的墙体用TSIS况下不允许出现拉应力而在特殊情况

32、下允许出现不大的拉应力tf本条是参照船闸水工建筑物设计规范（JTJ307-200。中规定闸墙采用混凝土或砌石时才迎水面不允许出现拉应力E而背水面允许出现不大的拉应力点其值应不大于O.OSVPa的鬲求制定的月8.4直立式护岸构造84.2当地基岩层向水瑚癖时4将岩层凿平或做成台阶H使承重面与重力线懒罐直中1 .4.4明基床和混合基床往往受内河航道设计最低通航水位的水深限制点往往容易侵占航道或内河码头水域H影响船舶航行#设计中应予以注意用86直立式护岸墙前防护总宽度按：/4波长考虑4当受洪流、海流以及强风波浪的膨响时4墙前底流速会增大彳一般采用将护底宽度进一步加大的措施If2 .48地基土冻结的极限

33、深度称为冻结深度#全国季节性冻土标准冻结深度详见。建筑地基基咄设计规范GeSOOO7-2011)M8414预制扶壁长度由起重船舶起吊能力控制日内河一般起重最大吊运能力为500kN100OkNP长江及沿海等处起里船员大吊运能力为300OkN5000kNN内河多采用现浇扶里用8 4：5根据内河航道和港口护岸中墙高相对较小的情况心现浇扶壁的垂直缝宽度可以适当减小用9 .4.16砌体护岸的前趾长度与趾高比值的取值H是根据基础底面平均压力及基础素混凝土设计强度等级或浆砌石的水泥砂浆设计强度等级大小确定W10 4.27加筋土岸壁在墙面板底部设ES条形基础而不仅使墙面板的安砌质量和墙面板的整体性得到保证府同

34、时也可以减少墙面板的不均匀沉降片条文中提出的条形基础最小尺寸主要是考虑护岸工程应有较高的安全度N条文中所列面板尺寸是目前国内实践的总结M面板背面的拉环或穿筋孔位置分布要求左右均匀和上下层间交错8是为了使筋材在土体中分布得更均匀值筋土之间的相互作用发挥得更充分片.8-4.31设排水腥是为了避免面板后的剩余水头过大而是保障护岸稳定的有效措施M同时用为保证回填土料不从缝中流失F需在缝两侧面板背面贴铺土工织物滤层并加一定厚度的碎石排水层用附录D斜坡堤前的海底冲刷计算本附录引用天津水运科学研究院相关研究成果#附录内容主要依据张福然.王化仁、赵军波浪作用下斜坡堤前沙质海底冲淤形态的试验研究，疝水道港口h9

35、93(02)J?附录E明基床基肩和坡面块体稳定重量计算图本附录关于明基床基肩和坡面块体的稳定重量计算图是根据加拿大的试蛉结果绘制的户艇系段N与d/d、d/1.和H/1.有关并该词统告中认为波隧H/1.出膨破小点可忽略R又认为在水深较大的情况下由相对水深d/1.的影响也是次要的打旦国内一些工程试验的结果表明M若不考虑d/1.对N值的影响竹有时计算结果明显偏大K因此在附录E的计算图中根据原试验数据考虑了d/1.的影响Jf试验表明肩宽的变化对N值的影响不大用实际工程中明基床护肩块石常采用安放的形式而参照斜坡堤护面块体稳定重量的计算公式行当失稳率n均为0%1%时而按安放与抛填块石里量的比值即得到安放块

36、石的稳定用量用当明基床的基肩和坡面上采用安放四脚空心方块护面时心参考了一些试验数据点发现其规律与块石是一致的用只要在护肩块石稳定重量的计算公式中府把Yb改为混凝土的重度才并柒上当斜坡护面块体失稳率n均为0%1%时点抛填块石与安放四脚空心方块K0的比值而即得到明基床安放一层四脚空心方块的稳定里量n1:1.5时i也是参照斜坡堤的计算公式而对于块体的稳定重量Ht近似乘上2）1.5=1.33的改正系数用还应该说明1对于直立堤前采用抛石棱体作为护脚的情况其与直立堤明基床的情况是不同的H因止怀筑套用附录E的计算图#对深水堤4由于水下条件恶劣才基肩和护坡已不再适宜规则摆放（如栅栏板、四脚空心方块）型式的人工

37、块体了小有关试验结果表明如采用上述直图的方法4采用随机安放的块体取与四脚空心方块相同的审BH尚能够满足护肩和护坡稳定性要求才附录F直立堤前的海底冲刷计算本附录引用谢世楞相关研究成果M附录内容主要依据。不规则立波的特性及其对沙底的作用*府海洋工程#1983(3)及“直立堤前的冲刷形态及其对防波堤整体稳定的影响.点海洋学报京1983(6)附录H矩形开孔沉箱波浪力计算关于矩形开孔沂箱波浪力的计算方法H采用“防波堤设计与施工规范”(JTS154-1-20斗修订时大连理工大学“开孔沉箱结构物波浪力计算方法的确定”专题研究报告的主要成果片.附录J半圆型防波堤波浪力计算半圆型防波堤波浪力的计算点目前研究比较

38、多的是以谷本胜利对合田良实计舞直立堤的公式进行相位和角度修正才提出了计算出水堤时半圆形构件上的波浪力经验公式！在此基咄上国内进行了比较系统的数学模拟和试验研究工作才中交第一航务工程勘察设计院首次提出了半圆型防波堤在淹没情况下的波浪力计克公式进一步完善和改进了半圆型防波堤的波浪力计算用附录K箱筒型基础结构防波堤稳定性估算由于箱筒型基础防波堤的承载机理非常复杂”难以确定断面尺度与结构稳定性再为此4在本次规范制订中以2006年2。09年交通运输部西部课题研究幽岸深水港波浪防波堤-地基相互作用问题研究为基础府并结合天津港和连云港港的工程实践经验H开展了箱筒型基础防波堤断面稳定性简化计算方法研究Ht具研究成果纳入本规范附录KJr