水运工程结构试验检测技术规范JTS-T+233-2021.docx

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1、中华人民共和国行业标准水运工程结构试验检测技术规范JTS/T2332021主编单位：交通运输部天津水运工S科学研究所批准部门：中华人民共和国交通运输部施行日期：2021年4月1日交通运输部关于发布水运工程结构试验检测技术规范的公告2021年第1号水运工程结构试验检测技术规范为水运工程建设推荐性行业标准,标准代码为JTS/7233-202I,自2021年4月I日起施行，由交通运输部水运局负责管理和解释,其文本可在交通运输部政府网站水路运输建设综合管理信息系统”水运工程行业标准”专栏(三tis.11t.gov.Cn/syporta1./SybZ)查询和下机，特此公告。中华人民共和国交通运，部202

2、1年1月5日制定说明近年来，随着我国水运工程建设行业的快速发展,水运工程基础设施安全管理要求进一步提高，水运工程结构试验检测以其全面、准确、直观等特点，在提高水运工程基础设施安全管理水平，以及推动水运工程建设中新结构、新材料、新工艺的应用等方面发挥着至要作用。F1.前，水运工程结构试验检测技术尚未出台统一的水运行业标准，相关国家标准中的有关技术要求较为分散1.不成体系，对相关技术在水运工程建没中的应用指导性不强。为统一水运工程结构试验检测技术要求，提高结构试验检测工作质地，促进结构试验检测技术发展，保障工程建设质址安全，交通运输部水运局组织有关单位，在深入调查研究和总结大量相关工程技术实践经验

3、的基础上，结合国内外水运工程结构试验检测技术的现状和发展趋势，经广泛征求意见，反电修改完善，制定了6水运工程结构试验检测技术规范本规范共分6章和6个附录，并附条文说明,主要包括结构动力测试、实验室结构试验、现场结构试验等技术内容。本规范主编单位为交通运输部天津水运工程科学研究所，参编单位为中交四航工程研究院有限公司、天津大学、南京水利科学研究院、中交上海三航科学研究院有限公司、中交第一航务工程勘察设计院有限公司、天津水运工程勘察设计院。本规范编写人员分工如下：1总则：朱崇诚张强郑锋勇宣国样孟静2术语：张强朱崇诚孙熙平吴锋3基本规定：朱崇诚郑锋勇孙百顺王元战李颖宣国祥周宝江吴锋4结构动力测试：王

4、元战孙熙平吴锋郑锋勇吕黄李越松孟静孙11顺张强5实验室结构试验：吴锋郑锋勇李颖吕黄王元战孟祥玮李君李越松孟静6现场结构试验：孙熙平吕黄宜国样孟祥玮周宝江李越松朱崇诚李颖郑锋勇士笑难李君附录A:郑锋勇李越松孟睁孙百峡附录B:吴锋孙熙平郑锋勇附录C:朱崇诚张强周宝江附录D:朱崇诚李越松李颍李林附录E:吕黄李颍孙惠平附录匕张强本规范于2019年6月17日通过部审，2021年1月5日发布，自2021年4月1日起施行。本规范由交通运输部水运局负责管理和解择.各单位在执行过程中发现的问鹿和意见.请及时函告交通运输部水运局（地址：北京市建国门内大街U号，交通运输部水运局技术管理处，邮政编码：100736）和

5、本规范管理组（地址：天津市滨海新区堀沽新港二号路2618号，交通运输部天津水运工程科学研究所，邮政编码：300456）,以便修订时参考“,1.z,/JZU/)/.X1.233468889)933478/VJkZI/1.1(I目次.Jfc本规定t1=O0-；(A.0.6)式中f一挎中挠度(mm);4跨中沉降(mm);31左支座沉降(mm):a2右支座沉降(mm)。.0.7混凝土构件的挠度应不影响结构的使用功能和外观要求及与其他构件的连接等要求，试验检验结果应符合式低0.7)要求：人吗(A.0.7)式中一混凝土构件试验实测最大挠度值(mm):If1.规范规定的最大挠度限值(mm),按现行行业标准6

6、水运工程混凝土结构设计规范B(JTS151)的有关规定取值：0考虑作用的准永久组合对挠度增大的影响系数，按现行行业标准水运工程混凝土结构设计规范(JTS151)的有关规定取值附录B结构混凝土既有应力检测试验B.O.I结构混凝土既有应力的测试可采用应力拜放法，应力释放方式宜采用环孔法或开槽法。B.0.2结构应力检测位置应根据结构的受力特点和检测要求选择，检测结果应能反映结构或关键部位的受力状态和性能。B. 0.3结构应力检测所用的应变量测仪器应根据试验目的以及对试件混;疑土应变测量要求进行选择。测试祥放应变的应变计宜采用电阻式应变计、光纤光栅式应变计等。B.O.4试验前应确定结构材料的性能参数，

7、并计算出试验荷载下释放应变的预估值，作为选择应变计和51测仪器等的依据。混凝十.弹性模属E、应采用实测值，测试方法应符合现行国家标准6普通混凝土力学性能试验方法标准B(GB/T50081)的有关规定。B.0.5应变计和Si测仪器的加测范围应符合测试要求，量测精度、安装调试和测试数据的测读与整理应符合现行国家标准混凝土结构试验方法标准(GB,T50152)的行关规定。B.O.6应变计和采集传输系统应具有较强的抗干扰能力，安装应牢固，并应采取有效的防潮、防水等保护措施B.0.7粘贴应变计前，试件待测部位的表面应符合粘贴应变计胶粘剂的要求，其表面处理应避免采用可能显著改变表面应力的研磨。B.0.8应

8、变计的粘贴和保护应符合下列规定。B.O.8.I应变计的粘贴、接线、保护等应泮格按规范要求进行操作，其绝缘电阻应不小于300MQ,应变计的连接导线应固定牢固,B.O.8.2平面应力采用应变花测量时，应变计轴线交点应位于测点中心8. 0.8.3温度补偿片宜与工作片粘贴在同构件上，并应避免受孔边应力集中影响。B.0.8.4应采取有效措施避免应变计和连接导线在钻孔开槽过程中与冷却水接触。B.0.9环孔法可采用混凝土取芯机钻孔，取芯机应符合下列规定：(D取芯机具有足够的刚度、操作灵活，并有水冷却系统：(2)取芯机采用金刚石或人造金刚石薄壁钻头，钻头胎体无肉眼可见的裂缝、少角、缺边、倾斜和喇叭口娜.B.O

9、.1O开槽法宜选用手持式混凝土切割机，切割机应有水冷却系统，锯片宜采用金刚石或人造金刚丁薄壁锯片。B.O.11钻孔直径D应符合式(B.0.U-D或式(B.0.11-2)的要求：D也+4(测试构件为单向应力状态)(B.O.11-1)D1.421.+4(测试构件为平面应力状态)(B011-2)附录H结构混凝土既有应力检测试验式中D钻孔直径(Cm);I应变计长度(Cm)。B.0.I2多点测量时，相邻孔间的净距应不小于15倍钻孔直径B.0.13钻孔前应标记钻孔位置，钻孔中心与应变花测量中心重合偏差应不超过0.015倍钻孔直径。B.0.14钻孔时应严格控制取芯机钻进速度。B.0.15结构混凝十.既有应力

10、试验应按下列步骤进行：(D设备固定，确认钻孔或切割位置：(2)根据试验耍求粘贴应变计：(3)对应变计进行防水处理：(4)读取应变初值：(5)进行钻孔或切割操作：(6)读取应力释放后的应变值直至测试结束。B.0.I6检测武验造成的构件损伤不应影响结构的安全性和正常使用功能，破损的部位应及时修补。B.O.17钻孔或切割应分级进行，分级原则应符合卜.列规定。B.0.I7.I在达到钻孔或切割方向应力完全释放时理论计算深度H的50%以前，每级深度不宜大于10%H.B.0.I7.2在超过50%H以后，每级深度不在大于5%HB.0.18试验应同时绘制深度-应变(H-e)曲线，当满足式(B.O.18)条件时，

11、可终止试验：/&0.但(B0.I8)8.式中8相邻两次测试所得的应变值。8 .0.19单向应力状态卜的混凝土结构应力按式(B.0.19)计算：=E(8-8)(B.0.I9)式中。混凝上结构应力(MPa);E.测试构件混凝上弹性模址(Nm);8、8测试所得应变初值和终值B.0.20平面应力状态F，直角应变花测试方式和等角应变花测试方式的主应力应分别按材料力学计算公式计兑.9 .0.2I检测报告应包括下列内容：(1)试验内容：(2)主要仪器设备型号、主要参数及编号；测点布置,钻孔方法及孔径、孔深：(4)钻孔深度和应变测试值曲线图:(5)应力计算结果及分析.附录C现场结构试验检测环境条件调查方法和要

12、求C(U水运工程结构现场试睑检测前应根据需要调查分析下列环境条件：工程区域气温、湿度、风向、风速等气象条件变化；工程设计水域的波浪、水深、水位、流速、流向等水文条件变化：(3)冰情变化;(4)工程地质条件:(5)试验结构及其周困冲於变化：(6)工程区域环境灾害发生情况C.O2环境条件调查应充分利用已有的观测成果，需要时可进行专门的现场观测013工程设计水域水深和i由於变化的检测断面及测点布设应符合下列要求：(1)高桩码头每个排架布设1个断面，墩式码头每个墩台不少于2个断面,其他结构型式每5mOm布设1个断面;高桩码头在基桩处设置测点，其他结构里式在检测断面上每3m-IOm布设1个测点。C.0.

13、4环境条件现场观测方法应符合现行行业有关标准QK运工程测量规范(JTS131)、港口与航道水文规范OIBM5)、水运工程岩土勘察规范B(JTS133)等的有关规定。C.0.5结构试验检测采用环境条件现场观测数据时，应分析因观测数量和观测时间的限制对相关参数统计不确定性的影响“附初游走出构构件裂缝宽度喻牒附录D混凝土结构构件裂缝宽度检验试验D.0.1混凝土结构构件裂缝宽度检验试验可用于检验裂缝控制等级为三级的混凝土结构构件最大裂缝宽度与规范要求的符合性D. 0.2当混凝土结构构件最大裂缝宽度限值的设计要求或评估要求高于规范要求时，应按较高的要求进行检验试验。D.0.3简支结构加载范围可选择单个构

14、件进行试验，连续结构加载范围应根据影响线选择试验跨。D.0.4试验荷载的荷载图式应符合下列要求。D.0.4.1在使用阶段允许出现裂缝的钢筋混凝土构件进行裂缝宽度检验时，试验荷裁组合和最大加敦值应根据正常使用极限状态的准永久组合确定：当有必要考虑作用的频遇组合时，可采用频遇组合值代替准永久组合值。D.0.4.2荷敕布置方式应按最不利原则确定。D.0.5裂缝垃测应符合下列要求。D.0.5,1裂缝量测的内容应包括宽度及其变化过程。D.052在试验结构构件裂缝宽度盥大处应布设测点，每条裂缝宽度测点数不应少13个。D.053裂缝宽度量测可采用光学裂健放大镜法、游标I：尺法、干分表法、石膏饼法、若色法、传

15、感器自动测记法等。裂缝宽度先测精度不应低Q05mmD.05.4裂健的分布和长度的量测可采用绘制裂缝分布图法，裂缝长度量测精度不应低于1.QmmD.0.5.5裂健深度检测可采用超声波法等，裂缝深度值应精确至1.OmmD.0.6混凝土结构构件裂缝宽度检验应符合式(D.0.6)要求：WmaXqwmax(D.0.6)式中WmaX混凝土结构构件裂健宽度检验试验实测最大裂缝宽度(mm);IW1.一混凝土结构构件最大裂缝宽度检验限值(mm),按表D.0.6取用。瓠。6粉t硼舔仲伏WEttM值(E设计规范的限位打Gnn)0.200.250.300.10检验限值OnOm0.150.170.200.25附录E防风

16、锚碇抗拔试验E.O.I防风锚碇抗拔试验适用于检验防风锚碇整体抗拔承载力E.0.2试躲加载宜采用油压T斤顶，丁斤顶的作用合力方向应与防风锚碇螺栓群的中心线重合。E.O.3防风锚碇抗拔试验的加载反力装汽应选用支座横梁反力装置，并应符合下列规定。E.O.3.I加载反力装置提供的反力不得小于最大试验荷载的1.2倍。E.O.3.2应对加载反力装置的主要构件进行强度和变形验算。E. 0.3.3加教时支座下的混凝十.应力不应大F混凝上轴心抗压设计强度.E.0.3.4应对支座反力产生的基底应力进行验算，反力支座宜选在桩顶或码头结构承重主梁上。E.0.4试验仪器设备性能指标应符合下列规定。E.0.4.1力传感罂

17、测量:误差不应大于战,压力表精度应优于或等于0.4级。E.0.4.2在试验荷载达到最大试验荷载时，试验用油泵、油管的压力不应超过其额定工作压力的80%E.0.43斤顶、压力表和压力传感器的舟程应在最大试验荷载的1.2倍2.5倍范闹内。E.0.4.4变形测量仪器的测量误差不得大于0.1%FS,分辨力应优于或等于0O1.mmE.O5防风锚碇抗拔试验的最大试验荷载应在设计工作荷载和极限荷载之间取值。E.0.6荷载量测应符合下列规定E.0.6.1宜采用并联FT斤顶油路的压力表测定油压，并根据丁斤顶校准结果换算荷载E.0.6.2每个螺栓上应安装测力传感器并同步测垃，各螺性受力大小与平均受力相差不得大于5

18、%E.0.6.3从压力表数据换算的荷载值与由力传感器测得的力值，两者的偏差不得超过1%FS.E.0.7防风锚碇结构受力变形宜采用位移计或仃分表等变形测量仪器进行测量，共安装应符合下列规定。E.0.7.1变形测点应对称布置在测定的锚碇结构四周且不少于4个，并应直接布置在防风锚碇顶部或与防风螺栓直接固定的其他构件上。E.0.7.2基准梁支点与反力支座和防风锚碇基坑边缘的距离不得小于1.5倍反力支座边宽，且不小于2m附衽防风三m拔懒E.0.73基准梁应具有足够的刚度，并应稳定固定在支点上E.0.7.4基准梁、支点和固定变形测IS仪的夹具应避免受阳光照射、振动和其他外界因素的影响。E.O.K忒验加卸载

19、方式应符合下列规定。E.0.8.1应采用维持荷载法进行试验，且应逐级加载。加卸载等级和维持时间应符合表E.0.8的规定.颗）5试验麴毁0.2SP0.5P0.75。1.QPP0.25P雄持时同(nin)551015155注：P,.为谀计工作荷战，P为试!拉极黑荷”!，EA82加卸载时，荷载应传递连续、均匀、无冲击，每级荷载在持荷时间内的变化幅度不得超过该级荷载增减量的105E.0.83每级荷载施加后，应每隔Imin测读一次变形和荷载数据，达到维持时间后方可施加下一级荷载E.0.9试验结果应按每级有我对应的变形列表整理，并应绘制荷载-变形曲线，需要时可绘制其他辅助分析曲线。E.0.10防风锚碇抗拔

20、试验合格标准应符合下列要求：在最大试验荷载作用下，锚碇坑结构变形增量不出现明显变化：(2)单个螺拴拉力在持续时间内降低不超过5%且锚碇坑周围混凝土不出现开裂“E.O.11试验报告应包括下列内容：(D工程概;兄：(2)试验锚碇坑的平面位冏：(3)加载过程描述：各级荷我F每个力传感器读数和每根锚碇螺栓的拉力、荷载-变形和时间-变形等内容:(5)试验结论。附录F本规范用词说明为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度的用词说明如下：(D表示很严格，非这样做不可的，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”：(2)表示严格,在正常情况下均应这样做的，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”：(

21、3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的，正面词采用宜，反面词采用“不宜”；(4)表示有选择,在一定条件下可以这样做的，采用“可”。引用标准名录引用标准名录1. 普通混凝土力学性能试验方法标准：*(GBT50081)2. 岩土锚杆与喷射混凝上支护工程技术规范(GB50086)3. 混凝土结构试验方法标准(GBT50152)4. 工程结构可靠性设计统一标准(GB50153)5. *港口工程结构可靠性设计统标准(GB50158)6. 建筑结构检测技术标准(GB/T50341)7. 钢结构现场检测技术标准B(GB,T50621.)8. ：混凝土结构现场检测技术标准(GBT50784)9g水运

22、工程测量：规范(JTS131)10. QK运工程岩土勘察规范(JTS133)I1.港口工程荷载规范(JTS1441)12 .港口与航道水文规范OTS145)13 .6水运工程混凝土结构设计规范(废151)14 .码头结构设计规范(JTS167)15 .g水运工程水工建筑物原型观测技术规范(JTS235)16水运工程1晚基础式验检测技术规程BGTS237)17 .水运工程质量检验标准3(JTS257)18 .水运工程水工建筑物检测与评估技术规范(JTS304)19 .学建筑变形测量：规范3(JGK)20 .建筑基坑支护技术规程(JGJ120)附加说明本规范主编单位、参编单位、主要起草人、主要审查

23、人、总校人员和管理组人员名单主编单位：交通运输部天津水运工程科学研究所参编单位：中交四航工程研究院有限公司天津大学南京水利科学研究院中交上海三航科学研究院有限公司中交第一航务工程勘察设计院有限公司天津水运工程勘察设计院主要起草人：朱崇诚（交通运输部天津水运工程科学研究所）张强（交通运输部天津水运工程科学研究所）郑锋勇（交通运输部天津水运工程科学研究所）孙熙平（交通运输部天津水运工程科学研究所）（以下按姓氏笔画为序）王元战（天津大学）王笑难（交通运输部天津水运工程科学研窕所）孙百顺（交通运输部天津水运工程科学研究所）吕黄（中交四航工程研究院有限公司）李君（南京水利科学研究院）李越松（交通运输部天

24、津水运工程科学研究所）李颖（天津水运工程勘察设计院）孟祥玮（交通运输部天津水运工程科学研究所）孟静（交通运输部天津水运工程科学研究所）吴锋（中交上海三航科学研究院有限公司）周宝江（中交第一航务工程勘察设计院有限公可）宣国祥（南京水利科学研究院）主要审查人I亿伯强（以下按姓氏笔画为序）附加说明朱平、李元青、翔孤钾淋苏林王、陈强、裴华富总校人员：刘国昆铐庆、吴敦龙、刘工釐方、猱读郑锋勇、吴修、吕黄、周宝江、孟静、刘本芹管理组人员：朱崇诚（交通运输部天津水运工程科学研究所）孙熙平（交通运输部天津水运工程科学研究所）孟静（交通运输部天津水运工程科学研究所）冯小香（交通运输部天津水运工程科学研究所）中华

25、人民共和国行业标准水运工程结构试验检测技术规范JTSrr23-2021条文说明53.4试件自重和加载设备重量产生的挠度值般在开始试验量测时就已经产生，所以实测值未包含这部分变形，故分析试件总挠度时需要通过计莫考虑试件在自重和加载设备重证作用下的挠度计算值535.1 由于电阻应变计对环境温度比较敏感，因此测量:需要消除温度对量测结果的影响。通常对于电阻应变计测星:可以采用桥路补偿法，也可以采用自补偿应变片等方法。535.2 由丁混凝土属于材质不均匀且强度不等的材料，采用大栅长应变计测量:其表面较大范围内的平均应变，能够更好地反映混凝十.表面应变情况。5.3.6 对混凝土结构试验，尤其是抗裂性能检

26、验，开裂判断是试验现象观测的重点。本条给出了判断试件混凝土开裂的3种方法。第1种直接观察法最简单，也很有效，但需要与电接观察配合：第2种应变量测判断法的成本较高，适用于对特定部位抗裂要求较高或难以直接观测开裂的特定部位，如对高腐蚀环境中的结构开裂的判断，也可用于结构监测：第3种挠度转折法适用于大跨度结构。5.3.8 试验误差对试验结果的影响程度是不同的。如果试验误差对试验结果的精确度或准确性存在较明显的影响，需要进行试脸结果的误差分析.通过误差分析，可以判定试验结果的准确性和影响试验精度的主要方面，便于改进试验方案，提高试验质量。根据误差的性质和产生的原因，分为系统误差、偶然误差和过失误差。前

27、两种误差可根据误差分析采取针对性措施减少其影响；而过失误差由于无规律可循，需要溺免其产生。5.4结构模型试验5.4.1 模型的设计制作与试验是根据相似理论，用适当的比例尺和相似材料制成与原型几何相似的跋对象，在模型上施加相似力系，使模型受力后符合原型结构的实际工作状态，最后按照相似理论由模型试验结果推算实际结构的工作。为此，这类模型要求有比较严格的模拟条件，即要求做到几何相似，力学相似和材料相似。由于严格的相似条件给模型设计和制作带来了一定困难，在结构试脸中尚有另一类型的模型，它仅是原型结构缩小几何比例尺寸的试验模型，将该模型的试验结果与理论计算对比校核，用以研究结构的性能，验证设计假定与计算

28、方法的正确性，并认为这些结果所证实的一般规律与计算理论可以推广到实际结构中去。对这类试验就不一定要满足严格的相似条件，如通过钢筋混凝土结构受浮构件的小梁试验可以同样说明钢筋混凝土结构正截面的设计计奥理论。5.4.2 参数较多时简单进行排列组合会导致试件数届增多，试验成本和工作量大幅增加。因此采用正交设计等方法进行试件设计的优化，能降低试验成本和工作量。5.4.5 钢筋与混凝土之间的粘结情况对结构非弹性阶段的荷载-变形性能以及裂缝的分布和发展有直接影响。但由于粘结力问题本身的更杂性，对模型结构的粘结性要求至今没有完善的结论.从已有的研究工作得知，使模型钢筋产生一定程度的锈蚀或用机械方法在模型钢筋

29、表面压痕模拟原结构中的变形钢筋，将使模型结构的粘结力和裂缝情况比用光面钢筋更接近实际情况。关资料介绍的都是通过测试橡胶护舷压缩变形并根据共力学性能曲线来反推挤靠力。5.4.6 .2对于配有快速脱缆钩设施的码头，共.系泊缆绳载荷监测系统具有系缆力测量功能，可利用该系统进行系缆力测试。该系统由以下几部分组成：安装在每个快速脱缆钩上的测力传感器；脱缆钩附近安装的传感器接线/放大器箱：现场总线局域网(或无线局域网)；中央控制和管理系统，包括计算机硬件和专用监控管理软件：扩展信息显示/报警装置。5.4.7 .4常船速度的测试手段较多，在此对其测试方法不作规定。毒泊角度可通过测试船身直线段水平向任意两点距

30、码头前沿的距离推算出。6.3.12 码头结构倾斜变形检测的规定引用自行业标准学水运工程水工建筑物原型观测技术规范(JTS2352016)中第6.4节的有关规定。6.3.14船舶力观测精度要求引用自行业标准水运工程水工建筑物原型观测技术规范(JTS235-2016)中第7,7节的有关规定。6.4防波堤及护岸试验6.43 由于原型试验无法控制波浪条件,因此，需要等待出现设计波浪条件的时机，这样才可能验证到防波堤与护岸的设计功能。6.44 5防波堤施工期安全越来越受到重视。原因是在防波堤结构没有完成之前，例如斜坡堤护面没有安放好时，提心石是裸露的，对波浪的抵御能力很差。.匚程上有斜坡堤在建设过程中受

31、波浪作用毁损的例子。防波堤及护岸结构有时会建设于软黏土地基之上，地基失稳是防波堤损坏的主要原因之一。因此，在进行防波堤与护岸结构试验检测时，一定要充分注意地基在上部结构和波浪等荷载作用下的变形和软化问题65船闸试验654条文中的国家现行有关标准主要包括建筑结构检测技术标准OB503M)、混凝土结构现场检测技术标准(GRT50784)、混凝土结构试验方法标准(GBT5()152),E锚杆锚固质量无损检测技术规程3(JGJ,T182)、岩土锚杆(索)技术规程(CECS22)等。6572消能工是指消除泄水建筑物或落差建筑物下泄急流的多余动能，防止或减轻水流时水工建筑物及其下游河渠等的冲刷破坏而修建的

32、工程设施。本条文指的是闸室内部消能槛、消能梁等用于消耗水流能量的结构。6.6千船坤与船台滑道试验6.635锚杆试验在国家和行业标准建筑地基基础设计规范(GB500072011)、岩土锚杆与喷射混凝十.支护工程技术规范3(GB500862015)、g建筑边坡工程技术规范(GB503302013)、建筑基坑支护技术规程(JGJ12O-2OI2)f1.E锚杆锚固质量无损检测技术规程(JGJrr1822009)中都有相关规定，可以参照执行附录A混凝土构件挠度检验试验.0.1条文是根据行业标准水运工程混凝土结构设计规范(JTS151-2011)P第3.3.2条的规定提出。该条内容如下：3.3.2混凝土构

33、件的挠度应不影响结构的使用功能和外观要求，其计算值不应超过表3.3.2规定的限值。表3.3.2最大携度限值if构件种类轨道梁一股梁板f.78004./G00./300注：Qv-计解锻：短哲状况的正常使用哪状态对挠度仃要求时病根据具体情况确定：对息曾构件的挠度限值,其计口跨度I.按文际悬什长度的2倍取J1.1.A.0.7条文中公式的计和原理参考行业标准水运工程混凝土结构设计规范(JTS151-2011)中第6.5.1条和第65.2条的规定,两条文详细规定如下：6.5.1 钢筋混凝上和预应力混凝土受弯构件在正常使用极限状态下的挠度，可根据构件的刚度用结构力学方法计算。受弯构件的挠度应按准永久组合并

34、考虑荷我长期作用的刚度B进行计算,挠度计算值不应超过表3.3.2规定的限值。4=46.5.2 矩形、T形、倒T形和I形被面受弯构件的长期刚度可按下列公式计算：(6.5.2-1)(6.5.2-2)(6.5.2-3)(6.5.2-4)=2-0.4AA1.6o式中B1受弯构件的长期刚度(NmnX);B.一受弯构件的短期刚度(N11f)：0考虑作用的准永久组合对挠傻增大的影响系数，预应力混凝土受弯构件取2.0;P一纵向受拉钢筋配筋率：)纵向受压钢筋配筋率：A受拉区纵向普通钢筋的截面面积画2):1受压区纵向普通钏筋的截面面枳(mm?):b=矩形截面的宽度或倒T形截面的腹板宽度(mm)h-截面有效高度3n

35、)。附录B结构混凝土既有应力检测试验B.O.I应力释放法是指利用机械加工进行切割或钻孔，使原来受力的部位变为自由状态，即应力被释放。通过测量应力释放前后的应变变化，经换算得到该部位的工作应力。应力释放法包括剥层法、钻孔法、盲孔法、环E法及开槽法.剥层法是采用专门的机具取出贴有应变片的混凝土保护层，通过测试其应力的释放得到测试点的应力。这种方法由于实际操作时影响因素较多，测试精度难以保证，故采用得较少。钻孔法是通过测试小孔边应力的择放来得到结构应力，其原理来源r弹性力学，但其基本假定对于钢筋混凝土这种非均质材料结构是否适用尚需验证。百孔法是由钻孔法发展而来，盲孔的位宜可以任意选定，在钢结构上发展

36、比较成熟.但在混凝土结构中应用效果并不理想。环孔法是在测试点周围钻出定深度的孔，解除测试点周围的约束使之产生弹性恢更变形，当孔深达到一定深度时，即可使测点处的局部工作应力完全择放，从而得到结构应力。开槽法是由环孔法演变而来，采用开方形槽或横槽的方法来替代切割环孔。B.0X1在以往的测试、试验过程中，发现导线的扰动会影响测试系统的电业从而影响测试精度。因此，需要采取措施避免导然的扰动对测试结果的影响。B.084在钻孔过程中，因为钻削过程中产生的热量会使估头温度升高，如果对钻头不采取冷却措施，钻头将会很快被磨损。同时，如果不采用水冷却，孑同用混凝土的温度也会相当高。因此，钻孔过程中般采用水冷却方式

37、。为了避免冷却水对在同构件上的工作片和温度补偿片测试给果造成影响，提出了本款规定.B.0.9由于混凝土属于材质不均匀且强度不等的材料,采用较长的应变计或电阻应变片测量混凝土构件表面较大范围内的平均应变，能够更好地反映混凝土表面应变情况。果取温度补偿措施是为消除温度对应变量测结果的影响.电阴应变计可以采用桥路补偿法，也可以采用自补偿应变片等方法。B.0.11钻孔过程中，为防止钻孔孔边周困有混凝土破损，影响应变片测量精度，孔径要略大F应变片长度，同时孔径不能太大而影响测试构件整体性。根据测试经验，每边2cm基本满足要求B.0.14如果钻头钻进的速度过大，产生的振动会较大，并且温度上升较快。B.0.I7确定钻孔或切割分级要考虑两个方面：一是为了较准确地测试得到结构应力，分级数不能太少：二是为了避免测试时间拖得过长，分级数又不能太多。B.0.I8根据实测经验，当达到钻孔或切割方向深度的70%80M1寸，应力释放甩本完成附录D混凝土结构构件裂缝宽度检验试验本章的试验内容根据行业标准水运工程混凝土结构设计规范(JTS151-2011)第3.3.3条第3.3.4条的规定提出，两条文详细规定如下：3.3.3结构构件设计的裂缝控制等级应根据使用要求划分为3