安徽省工程建设地方标准《600MPa级高强钢筋应用技术规程（征.docx

《安徽省工程建设地方标准《600MPa级高强钢筋应用技术规程（征.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《安徽省工程建设地方标准《600MPa级高强钢筋应用技术规程（征.docx（24页珍藏版）》请在课桌文档上搜索。

1、600MPa级高强钢筋应用技术规程（征求意见稿）Iechnica1.spedfitionforapp1.icationof600MPagradehigh-strethStedbar根据安徽省市场监督管理局关于下达2023年第三批安徽省地方标准制修订计划的通知皖市监函(2023)622号的要求，编制组以国家和地方现行相关标准为依据，开展广泛的调查研究和试验分析，总结我省600MPa级高强钢筋工程实践并吸纳省内外最新研究成果，在广泛征求意见的基础上制定本规程。本规程共6章和1个附录，主要内容包括：1总则；2术语和符号；3基本规定；4材料；5结构设计；6施工与验收：附录A。本规程由安徽省住房和城乡建

2、设厅负责管理，安徽省建筑设计研究总院股份有限公司负责具体技术内容的解释。请各有关单位在执行本规程过程中，注意收集资料、总结经验，并将需要修改、补充的意见和建议反馈给安徽省建筑设计研究总院股份有限公司(地址：合肥市经济技术开发区繁华大道7699号，邮编：230093,电话：0551-65411367,传真：055162656192,邮箱：aadrigqg()163,m)以供修编时参考。本规程主编单位：安徽省建筑设计研究总院股份有限公司安徽建工集团股份有限公司马鞍山钢铁股份有限公司本规程参编单位：安徽吾兴新材料有限公司安徽省建筑科学研究设计院合肥工业大学安徽省施工图审查有限公司中建国际工程有限公司

3、安徽同济建设集团有限责任公司安徽建工第一建设集团有限公司合肥工大建设监理有限货任公司合肥建工集团有限公司安徽建工检测科技集团有限公司安徽寰宇建筑设计院安徽建筑大学江苏天舜金属材料集团有限公司安徽建工公路桥梁建设集团有限公司安徽建工建筑工业化智能建造集团有限公司本规程主要起草人：汪洋杨善斌何亮郭湛魏滔借朱兆晴陈刚汪开忠黄华余青沈文杰秦琳尹德福陈卫东完海鹰洪承禹陈安英赵毅王静峰吴杨马兵辉盛军张勇杨昊涂刚要欧国浩刘运林姚圣法程涛王兴明吴国保何利杨皓东詹静汪盟刘健本规程审杳人:总则19术语和符号,S,2.1 术语22.2 符号.23基本规定44材料54.1 600MPa级热轧带肋高强钢筋54.2 钢筋

4、糜套筒64.3 混凝土75H-85.1 承载能力极限状态计算85.2 正常使用极限状态验算85.3 构造规定I1.5.4 抗震设计136虹与验收156.1 一般规定156.2 施工156.3验收16附录AMOMPa级热轧带肋高强钢筋技术条件18A.1主要技术要求18A.2检验项目19/13雌方法21A.4检验规则22A.5订货内容23A.6钢筋标志23本规程用词说明241.0.1为贯彻国家环保节能技术经济政策，促进与规范60SPa级热轧带肋高强钢筋在建筑工程中的应用，保证质量、安全，做到经济、适用，制定本规程。1.0.2本规程适用于采用600MPa级热轧带肋高强钢筋的钢筋混凝上工业与民用建筑以

5、及构筑物。本规程不适用于轻骨料混凝土结构、特种混凝土结构以及需要疲劳验算的结构。1.0.3本规程规定了60(三)a级热轧带肋高强钢筋在混凝土结构中应用的基本要求；采用600MPa级热轧带肋高强钢筋混凝上结构设计、施工与验收除应符合本规程的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。2术语和符号2.1 术语2.1.1 600MPa级热轧带肋高强钢筋600MPa1.eve1.hotro1.1.edribbedhigh-strengthstee1.bar本规程中的600MPa级高强钢筋是指HRB600、HRB600E牌号普通热轧带肋高强钢筋，简称高强钢筋。2.1.2 I1R三X）普通热轧带肋高强钢筋】I

6、RB600hotro1.1.edribbedhigh-strengthstee1.bar按热轧状态交货的、横截面为圆形且表面带肋、屈服强度标准值为600MPa的钢筋。2.1.3 高强钢筋机械连接用套筒Coup1.ersforhigh-strengthrebarmechanica1.sp1.icing用传递600MPa级高强钢筋轴向拉力或压力的钢筋机械连接用钢套筒。2.2 符号2.2.1 材料指标E钢筋的弹性模量：&一钢筋的屈服强度标准值；2.2.2 限强度标准值：/一钢筋的抗拉强度设计值：力一钢筋的抗压强度设计值；650520490HRB600E6-505204904.1.4高强钢筋的最大力总

7、延伸率不应小于表4.1.4规定的数值。表41.4600*级热轧带肋高强钢筋的最大力总延伸率限值牌号钢筋的最大力总延伸率&(%)HRB60075HRB600E9.04.1.5高强钢筋弹性模量E应按表4.1.5采用。表4.1.56(XM级热轧带肋高强钢筋的弹性模量曲项牌号符号公称直径d(mm)弹性模量EIIRB6(X)叱、650KIX1.O5HRB600E铲650ZOOxIO54.1.6抗震等级为一、二、三级的框架和斜撑构件(含梯段),其纵向受力高强钢筋应采用I1.RB60钢筋且符合下列要求：1钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；2钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值

8、不应大于1.30o4.1.7 高强钢筋的公称直径和常用的公称直径为：1热轧带肋高强钢筋的公称直径为：6nik8inn、IOIn1、12|师、14三16mm、IShn、20nn2225mn、28mm、32mm、3611n40nn50Inne2常用的公称直径为：&mi、8nm、IonI1.1、12nw、14mn、16mm、181111-.20InT1、22mm2511m281111o4.2 钢筋连接套筒4.2.1 高强钢筋机械连接用套筒应采用直螺纹套筒，应符合钢筋机械连接用套筒JGA163的规定，其材质宜用45号优质碳素结构钢或合金结构钢。4.2.2 高强钢筋机械连接接头性能等级及力学性能指标等应

9、符6合钢筋机械连接技术规程JGJ1.07的规定。4.2.3 高强钢筋机械连接用套筒表面应刻印清晰、持久的标志,套筒的标记应由名称代号、型式代号、钢筋强度级别代号、钢筋公称直径代号、厂家代号、可追溯原材料性能的生产批号组成。4.3 混凝土4.3.1 采用600MPa级高强钢筋的混凝上构件，其混凝上强度等级不应低于C30o4.3.2 混凝土的强度标准值、强度设计值及弹性模量等相关技术指标应按现行国家标准混凝土结构设计标准GB/T50010的有关规定采用。5结构设计5.1 承载能力极限状态计算5.1.1 配置高强钢筋的混凝土结构，可采用塑性内力重分布分析方法进行分析，当采用塑性内力重分布分析方法进行

10、承载能力极限状态计算时，应符合下列要求：1按考虑塑性内力重分布分析方法设计的结构和构件，应满足正常使用极限状态要求且采取有效的构造措施。除人防荷载外，对于直接承受动力荷载的构件，以及要求不出现裂缝或处于三a、三b类环境情况下的构件，不应采用考虑塑性内力重分布的分析方法。2钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面的负弯矩调幅幅度不宜大J-2刚弯矩调整后的梁端截面相对受压区高度不应超过0.35,且不宜小了0.IOc钢筋混凝土板的负弯矩调幅幅度不宜大2佻。5.2 正常使用极限状态验算5.2.1 在矩形、T形、倒T形和1形截面的钢筋混凝土受拉、受弯和偏心受压构件及预应力混凝土轴心受拉和受弯构件中，按荷载标准组合

11、或准永久组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度可按下列公式计算：(5.2.1-1)(5.2.1-2)(5.2.1-3)(5.2.1-4)WmaX=CWaC卅一(1.%s+8)ESPte=Pte(TSpte=Tte8式中：N一一构件受力特征系数，按表521-1采用；acrIP裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数；当“0.2时，取W=O.2；当山10时，取W=I0：对直接承受重空荷载的构件，取3=10;按荷载准永久组合计算的钢筋混凝土构件纵S向受拉普通钢筋应力或按标准组合计算的预应力混凝土构件纵向受拉钢筋等效应力（NZmm2）;e一钢筋的弹性模量（Mm2）；CS一最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距

12、S离（mm）；当Cs65时,s=65:d受拉区纵向钢筋的等效直径（mm）；对无粘eq结后张构件，仅为受拉区纵向受拉普通钢筋的等效直径；一按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；对无粘结后张构件，仅取纵向受拉普通钢筋计算配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当Pte001时，取PteH。1；d受拉区第i种纵向钢筋的公称直径（mm）；对,于有粘结预应力钢绞线束的直径取为MdP1.,其中dpi为单根钢绞线的公称直径，%为单束钢绞线根数；Hi受拉区第Z种纵向钢筋的根数；对于有粘结预应力钢绞线，取为钢绞线束数；巧受拉区第/种纵向钢筋的相对粘结特性系数，按表521-2采用；人受拉区纵向普通钢筋截面面积（

13、nnr）;Ap受拉区纵向预应力筋截面面积（mm2）；Z1.te有效受拉混凝土截面面积（mm?）；对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯、偏心受压和偏心受拉构件，耿4te=0.5h+（比一b）hf,此处瓦、忻为受拉翼缘的宽度、高度。CW一裂缝宽度修正系数；对承受吊车荷载但不需做疲劳验算的受弯构件，取CWH.85；对按现行国家标准混凝土结构设计标准GB50010的有关规定配置表层钢筋网片的梁，取Cw=）.7:对设计使用年限为50年且处于二a类环境下的配置600MRI级高强钢筋地下室底板，当保护层厚度不小于Somm时，取Cw=O.7;对其他受弯构件情况，取CWR85；对其他构件，取CW=I.（）。注

14、：对/I。0.55的偏心受压构件，可不验算裂缝宽度；表5.2,1-1构件受力特征系数类型%钢筋混凝土构件预应力混凝土构件受弯、偏心受压1.915偏心受拉2.4-轴心受拉2.722表5.21-2钢筋的相对粘结特性系数钢筋颊粘结特性系数钢筋先张法预应力筋后张法预应力筋带肋钢筋带肋钢筋螺旋肋钢丝钢绞线带肋钢筋钢绞线光面钢丝巧1.01.00.80.60.8050.4注：对环氧树脂涂层带肋钢筋，其相对粘结特性系数应按表中系数的睇取用。5.2.2 计算钢筋混凝土受弯构件最大裂缝宽度时，在准永久值组合下框架梁梁端截面处的计算弯矩、板支座截面处的计算弯矩可取梁、柱交接处及梁、板交接处的计算弯矩；现浇梁板可考虑

15、梁有效翼缘宽度范围内的板及与梁同方向的板筋参与梁支座截面的裂缝宽度计算。5.2.3 配置高强钢筋的混凝土受弯构件挠度验算，应符合现行国家标准混凝土结构设计标准GB/T50010的规定。5.3 构造规定5.3.1 配置于混凝I二结构中的高强钢筋，当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，受拉钢筋的锚固应符合下列要求：1基本锚固长度应按下式计算：Zab=0.14d（5.3.1-1）K式中：Iab受拉钢筋的基本锚固长度（111T1）;fy钢筋的抗拉强度设计值（Wrn）;混凝土轴心抗拉强度设计值（N三）按混凝土结构设计标准GB/T.50010的有关规定采用；当混凝土强度等级高于C60时，按C60取值；d一锚固

16、钢筋的直径(11n)o2受拉钢筋的锚固长度应根据锚固条件按下式计算，口不应小于200mn：IQ=Ca1.Qb5.3.1-2)式中：Ia受拉钢筋的锚固长度(三)-锚固长度修正系数，按混凝上结构设计标准GBzr50010的规定取用，当多于一项时，可按连乘计算，但不宜小于0.6,梁柱节点中纵向受拉钢筋的锚固构造应符合现行国家标准混凝土结构设计标准GB/T50010的规定。对受压钢筋，当充分利用其抗压强度并需锚固时，其锚固长度不应小于受拉钢筋锚固长度的7俄。3当锚固钢筋的保护层厚度不大于“时，锚固长度范围内应配置横向构造钢筋，其直径不应小了4：对梁、柱、斜撑等构件间距不应大于W，对板、墙等平面构件间距

17、不应大于I(M且均不应大于100mrn,此处d为锚固钢筋的直径。5.3.2 采用高强钢筋作纵向受拉钢筋，锚固长度不足时，末端可采用弯钩或锚固板锚固。采用锚固板锚固时，锚固区的设计及钢筋锚固板的安装应符合现行行业标准钢筋锚固板应用技术规程JGJ256的规定。5.3.3 当纵向受拉钢筋末端采用弯钩或机械锚固措施时，包括弯钩或锚固端头在内的锚固长度可取为基本锚固长度(投影长度)1.的防。5.3.4 高强钢筋的连接应符合下列要求：1绑扎搭接连接宜用于直径不大于2511n的纵向受拉钢筋以及直径不大于281三的纵向受压钢筋的连接，釉心受拉及小偏心受拉杆件的纵向受力钢筋不得采用绑扎搭接；2机械连接宜用于直径

18、不小于1411m的受力钢筋的连接，机械连接类型及质量要求应符合现行行业标准钢筋机械连接技术规程JGJ107的规定。短期裂缝宽度的扩大系数q,根据试验数据分析，对受弯构件和偏心受压构件，取ES=1.66：对偏心受拉和轴心受拉构件，s=1.9o扩大系数TS的取值保证率约为95%o根据试验结果，给出了考虑长期作用影响的扩大系数工,二1.5。试验表明，对偏心受压构件，当/九0055时，裂宽度较小，均能符合要求，故规定不必验算。在计算平均裂缝间距和山时引进了按有效受拉混凝土面枳计算的纵向受拉配筋率Pte，其有效受拉混凝土面积取4e=05M+（Zy-匕）%,由此可.达到计算公式的简化，并能适用于受弯、偏心

19、受拉和偏心受压构件。经试验结果校准，尚能符合各类受力情况。鉴于对配筋率较小情况下的构件裂缝宽度等的试验资料较少，采取当ps001时，取Ps=O.01的办法，限制计算最大裂缝宽度的使用范围，以减少对最大裂缝宽度计算.值偏小的情况。当混凝土保护层厚度较大时，虽然裂缝宽度计算值也较大,但较大的混凝土保护层厚度对防止钢筋锈蚀是有利的。因此，对混凝土保护层厚度较大的构件，当在外观的要求上允许时，可根据实际经验，对混凝土结构设计标准GB5001.0表3.4.5中所规定的裂缝宽度允许值作适当放大。考虑到本条钢筋应力计算对钢筋混凝土构件和预应力混凝土构件分别采用荷载准永久组合和标准组合，符号取小。对沿截面上下

20、或周边均匀配置纵向钢筋的构件裂缝宽度计算，研究尚不充分，混凝土结构设计标准GB50010未作明确规定。在荷载的标准组合或准永久组合下，这类构件的受拉钢筋应力可能很高，甚至可能超过钢筋抗拉强度设计值。为此，当按公式（5.2.1-1）计算时，关于钢筋应力4及4e的取用原则等应按更合理的方法计算。对混凝土保护层厚度较大的梁，国内试验研究结果表明表层钢筋网片有利减少裂缝宽度。本条建议可对配置表层钢筋网片梁的裂缝计算结果乘以折减系数，并根据试验研究结果提出折减系数可取0.7o高层建筑结构概念设计(立人、方鄂华、钱家茹编，中国计划出版社，2(X)5)一书收集了国内外多个工程实测资料，显示测得的底板钢筋应力

21、一般都在2O-3ONnun2,个别内力较大的工程也几乎没有超过7()Nmn2o对处于二a类环境下的地下室板，迎水面混凝土保护层厚度较大，对裂缝控制可略为放松，这里通过裂缝宽度计算作适当折减。可从两个方面考虑裂缝宽度计算值的折减：考虑薄膜或拱作用，在计算裂缝宽度时降低支座及跨中弯矩(可根据不同情况取10O.8)；设计使用年限50年、二a环境卜底板不小于50mm的混凝土保护层厚度虽然裂缝宽度计算值也较大，但较大的混凝土保护层厚度对防止钢筋锈蚀是有利，且设计使用年限50年、二a环境下防水底板按混凝土结构设计标准GB/T50010表8.2.1最小保护层为20mm仍能满足要求，故底板钢筋混凝土保护层厚度

22、较大引起的裂缝宽度计算值可适当折减。综合考虑上述两方面的因素，建议折减系数可取0.7。安徽建筑大学对配置HRB635级钢筋的12根钢筋混凝土梁进行三分点抗弯静载试验，通过在加载过程中对裂缝开展情况进行试验量测，得到平均裂缝宽度、平均裂缝间距、裂缝深度等参数与试验加载荷载之前的关系，按照混凝土结构设计标准GB.T50010的裂缝计算方法复核高强钢筋短期裂缝宽度计算方法的合理性，并根据试验数据对现行规范计算公式进行修正，得到裂缝宽度修正系数CW等于。799,建议取0&合肥工业大学对配置HRB635级钢筋的28根钢筋混凝土梁进行三分点抗弯静载试验。得到平均裂缝宽度、平均裂缝间距、裂缝深度等参数与试验

23、加载荷载之前的关系，按照混凝土结构设计标准GB3X)1()的裂缝计算方法复核高强钢筋短期裂缝宽度计算方法的合理性，并根据试验数据对现行规范计算公式进行修正，提出裂缝宽度修正系数Cw，建议CW取07450根据上述试验研究，为提高裂缝宽度计算的包容性，本规范将CW取为0.85。5.2.2裂缝宽度限制是影响高强钢筋使用的主要问题，本条提出了几种符合实际受力状况的可以较为合理地计算裂缝宽度的建议,设计人员可以结合具体情况采用。梁的有效翼缘宽度按混凝土结构设计标准GB/T50010的规定确定。5.3 构造规定5.3.1 高强钢筋外形与普通热轧带肋钢筋相同，基本锚固长度Iab锚固长度，.同现行国家标准混凝

24、土结构设计标准GB/T50010的规定。根据合肥工业大学的高强钢筋的锚固试验结果，按现有规范规定的锚固长度满足高强钢筋锚固需求。为保证可靠锚固，在任何情况卜受拉钢筋的锚固长度不能小于0.6/她及200nrio5.3.2为研究600ff级热轧带肋高强钢筋采用锚固板锚固其与混凝土的粘结锚固性能，规范编制组在合月叮业大学做了12组试验。各类试件均制作3个，共计36个试件。采用中心置筋和偏心置筋两种方式，选取16师、20m、25三三种钢筋直径进行锚固板粘结锚固性能试验，锚固板端头连接分为套丝连接和穿孔塞焊连接。阴佥条件如下：（1）钢筋锚固长度取0.41ab;（2）套丝连接的锚固板采用部分锚固板形式，部

25、分锚固板的承压面积取锚固钢筋公称面积的4.5倍。穿孔塞焊连接的锚固板因需要满足钢筋锚固板应用技术规程JGJ256中穿孔塞焊的尺寸要求，其锚固板的承压面积大于等于锚固钢筋公称面积的9倍。（3）锚固板厚度与三种钢筋直径相同。试验结果表明，6（X三%级热轧带肋高强钢筋采用锚固板锚固时，其设计和构造可按现行行业标准钢筋锚固板应用技术规程JGJ256执行。因试验数量有限，未能全面开展相应锚固研究，为保证钢筋锚固，本标准中的高强钢筋的锚固长度仍按混凝土结构设计标准QVT50010执行。5.3.4 由高强钢筋搭接长度较大，从经济性考虑，对于直径大J-16的纵向受拉钢筋以及直径大J-18的纵向受压钢筋的连接可

26、优先采用机械连接。用于机械连接的剥肋滚轧直螺纹圆柱形套筒可参考下表中选用：表600m级钢筋机械阳圆柱形套筒最小尺寸髭Sfc表钢筋直径规格（单位:mn）121416182022252832套筒外径2121330：；：；41.543.549班414145505560657080螺距2.0：!.（）2.52.52.53.03.03.0牙型角75规程编制组选用部分规格做了600MPa级热轧带肋高强钢筋机械连接用套筒的连接性能试验，试验结果验证了套筒在最小尺寸下的工作性能。采用机械连接，需对高强钢筋端部加工螺纹，造成截面损失,降低高强钢筋的承载力，因此将采用机械连接的高强钢筋规格的建议值提高至1.m,防

27、止小直径高强钢筋螺纹加工的截面损失造成的承载力下降，导致结构构件不安全。5.3.5 结构重要构件是指大跨度构件、长柱、转换构件等大尺度、重荷载的结构构件。关键传力部位是指构件之间的传力节点部位。配置高强钢筋时，应尽量避免在这些部位设置钢筋接头。5.3.6 混凝土结构通用规范主编、中国建筑科学研究院有限公司、建研科技股份有限公司总工程师黄小坤研究员，根据用户在执行应用混凝土结构通用规范过程中提出的问题进行答疑。其中对于4.4.6条“除悬臂板、柱支承板之外的板类受弯构37件，当纵向受拉钢筋采用强度等级500MPa的钢筋时，其最小配筋率应允许采用0.15琳口0.45b中的较大值”中的500MPa,实

28、际是500MPa以上，包括600MPa级的钢筋。5.4 抗震设计5.4.1 本节对抗震等级为一、二、三级的框架和斜撑构件（含梯段），要求纵向受力钢筋检验所得的抗拉强度实测值（即实测强度最大值）与受拉屈服强度的比值（强屈比）不小于1.25,目的是使结构某部位出现较大塑性变形或塑性较后，钢筋在大变形条件下具有必要的强度潜力，保证构件的基本抗震承载力：要求钢筋受拉屈服强度实测值与钢筋的受拉强度标准值的比值（屈强比）不应大于1.3,主要是为了保证“强柱弱梁”、“强剪弱弯”设计要求的效果不致因钢筋屈服强度离散性过大而受到干扰;钢筋的最大力总延伸率不应小于佻，主要为了保证在抗震大变形条件下，钢筋具有足够的

29、塑性变形能力。5.4.2 对抗震框架节点纵向钢筋的抗震锚固长度、抗震搭接长度,均按现行国家标准混凝土结构设计标准GB./T50010规定取值，以满足抗震要求。对允许采用搭接接头的钢筋，其考虑抗震要求的搭接长度应根据搭接接头百分率取纵向受拉钢筋的抗震锚固长度，乘以纵向受拉钢筋搭接长度修正系数。梁端、柱端是潜在塑性皎容易出现的部位，为了避免该部位的各类钢筋接头干扰或削弱钢筋在该部位所应具有的较大的屈服后伸长率，要求钢筋连接接头宜尽量避开梁端、柱端箍筋加密区。当工程中无法避开时，应采用经试验确定的具有足够伸长率的相关配套机械连接接头，且接头面枳百分率不宜超过防。6施工与验收6.1 一般规定6.1.2

30、 成型钢筋的应用可以减少钢筋的损耗且有利于控制质量,同时缩短钢筋现场存放的时间,有利于钢筋的保护。成型钢筋的专业化生产应采用自动化机械设备进行钢筋调直、切割和弯折，其性能应符合现行行业标准混凝土结构成型钢筋应用技术规程JGJ366的有关规定。6.1.4 混凝上结构施工的钢筋连接方式由设计确定，且应考虑施工现场的各种条件。如设计要求的连接方式因施工条件需要改变需办理变更文件。如设计没有规定，可由施工单位根据相关标准的有关规定和施工现场条件与设计单位协商确定。6.1.5 本条规定了高强钢筋检验批的划分原则，检验批的重量规定参考了国家行业标准和其它省市相关标准。基于施工现场的实际情况，钢材一般由中间

31、供货商供货，故取消了炉批号的限制条件。6.2 施工6.2.3 机械调直有利保证钢筋质量，是现行国家标准混凝土结构工程施工规范GB50666推荐采用的钢筋调直方式。无延伸功能指调直机械设备的牵引力不大钢筋的屈服力。对钢筋调直机械设备是否有延伸功能的判定，可由施工单位检查并由监理单位确认;当不能判定或对判定结果有争议时，应按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50201的有关规定对调直后的钢筋力学性能和重量偏差进行检验。6.2.4 钢筋端部应采用机械带锯、砂轮锯、刀片等设备工具切平。6.2.5 套筒的质量对机械连接接头的性能影响很大，套筒进场时应对套筒材料的相关技术资料进行审查与验收，应

32、出具相应等强度套筒规格的连接件型式检验报告，应有防锈措施、标牌标识和质量证明书文件，并按规定进行套筒产品性能的检验以及外观尺寸检测。6.2.7 高强钢筋的连接接头是钢筋受力的关键处，接头的安装受人为影响，因此在重要构件的受力最大处（主弯矩区、支座加密区）和关键传力部位不建议使用钢筋接头。6.2.9 钢筋定位件应具有足够的承载力、刚度、稳定性和耐久性。定位件的数量、间距和固定方式，应能保证钢筋的位置偏差符合国家现行有关标准的规定。混凝土框架梁、柱保护层内，不宜采用金属定位件。6.3 验收6.3.1 对进场钢筋应进行外观质量的检验和钢筋牌号规格的检查，外观质量不合格不得使用是为了防止影响钢筋的握裹力或锚固性能，检查每捆钢筋的料牌标识和质量文件是为了防止供货时混入其他品种钢筋。附录A600MPa级热轧带肋高强钢筋技术条件A.1主要技术要求A.1.1HRB600的化学成分参照钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋GB1499.2,HRB600E的化学成分参照江苏省、上海市的&)OMPa级高强钢筋地方规程。A.1.2本条涉及相关符号与材料学对应符号如表2所示。表2力学符号对应表本程符号AA解东以血力学符号R1.4IAR,dRa.