XXX电力调度交易中心大楼项目散件吊装方案_.docx

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1、XXX电力调度交易中心大楼项目吊装工程施工方案XXX集团有限公司XXX大楼项目部二OXX年XX月XX日一、工程概况4二、总体吊装布署4三、吊装进度计划安排5四、施工准各5五、支撑脚手架的设计计算与搭设8六、四层支撑楼面的补强与卸栽措施26七、GHJ-9制作单元的划分29八、GHJ-9吊装30九、GHJ-9焊接33十、质量保证措施34H*一、安全保证普施34一、工程篥况XXX电力调度交易中心大楼，根据图纸设计在主楼十六层16*1T118*R间外弧线上设有一根大跨度转换桁架,该桁架跨度29.60m、高5.0m、重60.238t（扣两端腹杆柱净重48.568t）,其所有杆件均为500*50011m箱

2、型断面、壁厚25mm,材质为Q345GJ-D级钢。GHJ-9位置示意图二、总体吊装布署由右弧形箱型杆件无法加工制作,经与设计院协商弧形转换桁架其上下弦杆改由根折线组成，折线与弧线的矢高误差可满足设计要求，首先从图纸设计上保证杆件加工制作的可行性。由于GHJ9在场外加工厂制作，考虑运输及现场的吊装条件，为保证制作与安装的质量，经反复研究，桁架制作单元除平面转折点上卜弦杆与腹杆、两端腹杆柱与上卜弦杆在工厂加工成型外,其它杆件均在工厂加工成散件进场。比较整体加装与分成散件吊装的利弊，整体吊装必须等主体施工到十七层后方可开始吊装，施工中十六层16R和三角形区域必须留设施工缝分两次施工，影响主楼总体施工

3、进度：而分成收件吊装可在十五乂柱混凝土浇筑完成后即可开始吊装，保证十五、I-六层I6R轴三角形区域与其它部位主体结构同步施工，避免留设施工健二次施工所增加的难度,当然支撑脚手架应提前事先搭设，以保证吊装工作的提前进入，综上所述,GHJ-9的吊装决定采用塔吊分成散件吊装三、吊装进度计划安排时间工作安排8月15日下弦杆吊装、就位、平面位置及标高校正、临时固定、中间验收8月16日垂直立杆及部分斜腹杆吊装、就位、平面位置及标高校正、临时固定、中间验收、随蔽焊缝焊接8月170剩余斜腹杆吊装、就位、平面位置及标高校正、临时固定、中间验收8月18日上弦杆支擦杆的搭设、吊装、就位、平面位置及标高校正、临时固定

4、、中间验收：GHJT于检与焊前总体验收8月19-8月31日GHJ-9焊接及完工验收四、施工准备1、技术准备：积极组织技术人员在熟悉施工图纸的基础上抓媵做好钢构件二次设计工作，及时交送设计院审核并应必须得到设计院的认可。二次设计对构件的接头形式、制作及吊装单元的划分等均应充分考虑运输、吊装的可行性与合理性,以保证安装的峡利进行.组织人狗编制科学、合理的吊装施工方案,加强技术交底工作，做到统一操作方法、统一质量要求、统一验收标准。2、现场准符：事先安排人员搭好支撑脚手架，铺好脚手板、张设好平网与密目网。支撑脚手架的搭设要仃足够的强度、刚度与稳定性，水平杆件上标高正好是桁架下弦底标高，组拼装时桁架应

5、考虑按2%。起拱。脚手架搭设前应先在楼而上弹出桁架位置线，确保支撑脚手架搭设位理准确。3、资源准备：劳动力需用计划根据GHJ-8的吊装经验，对GHJ-9吊装其人员组织具体安排如下：人员组织机构与分工明细序号姓名职务职责与分工1安装总指挥负货GHJ-9安装过程中现场指挥与协调2副总指挥GHJ-9安装过程中现场指挥与协调3资源负竞人负责现场的人、材、机资源协调等4协调负责人负责协调加装各项事宜5质量负货人负责质量检查与验收6安全负货人负费吊装的安全工作及吊装脚手架的检有验收7技术负货人负货GHJ-9吊装过程中的技术工作（如杆件编号、吊装顺序、焊接顺序控制等）8测量负货人负货GHJ-9定位与标高的测

6、量工作9电工负货GHJ-9吊装过程中的用电管理10机修工负设地面杆件的耳板焊接等工作11司索工负货地面构件的挂绳、起吊工作12塔吊指挥负成地面与吊装就位处的信号联系13塔吊司机负责4#塔吊对杆件的吊运14架子工负责现场脚手架搭设、参加脚手架检杳验收、配合杆件的就位与卸落工作12聊工装配工负贵各杆件的就位、卸落、校正、临时固定等工作13电焊工东方钢构有限公司焊工负货各杆件间的焊接14合计23人材料需用计划主要材料需用计划序号材料名称型号规格数量备注1钢管18*3.265吨另IT层悬挑梁加固钢管8吨2扣件直角、回转、接头10000个另1-4层悬挑梁加固扣件1200个3脚手板木脚手板、50厚74块4

7、平网1.2*6.0米15口5密目网1.8*6.0米50口6钢丝绳20*、长10米2根7焊条E501630kg8焊丝H0840kg9氧气8瓶10乙焕4瓶11二氧化碳20M12棕绳20mm,长1()米2根13钢筋25mm1.5吨支撑脚手架卸载用14直蟋蚁套筒25mm60个支撑脚手架卸载用机械、工用具需用计划:机械、工用具需用计划序号名称型号规格数量备注1塔吊K30/301台2直流焊机4台3二氧化碳焊机3台4氧气乙烘1套5水准仪1台6塔尺5米1根7水平尺600mm2根8线必2.5Jf2个9大It2把10尺50米、5米各1把五、支握脚手架的设计计算与搭设第一部分：GHJ-9吊装支撑脚手架计算书立杆帆距

8、0.尔米、横距090米、步距1.50米一、立杆稳定性计算：1、立杆桎定性计鸵部位的豳定：（根据勺建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI30-2（X）1.第5.3.5条考虑脚手架搭设尺寸采用相同的步隹、立杆纵距、立杆横隹和连墙件间距，故计算段选底层立杆段。2、计算立杆段的轴向力设计值N的计克（组合风荷我时）：（根据d建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI302001第532条N=1.2（NGK+NGK）+O851-4NQK式中NA一一脚手架结构自重标准值产生的轴向力：按JGJ130-2001第4.2.1条,SJGJ130-2001附录A表A-I得每米立杆承受的结构门电标准值gk=SI

9、291.k7m3:；一”IXic.VJ-I；!?：I.2（）11HZ值）脚手架高度按53.10米考虑，0.1291*53.10=6.85521KN按JGJ130-2001第4.2.1条，三JGJ130-2001-421-1得木脚手板自电标准值0.35kNm-（按木脚F板考虑）立杆纵距0.90米、横距（脚手板铺设宽度）0.90米，按两层计算，0.35*0.90*0.90*2=0.567KN按JGJ130-2001第4.2.1条,查JGJI30-2001表421-2得栏杆与揩脚板自重标准值0.14kN/m（按栏杆、木脚f板挡板号虑）0.14*0.90=0.126KN按JGJ13O-2OO1第421

10、条,脚手架上吊挂的安全网等安全设施的荷数本计算暂不考虑Nc2k-一构配件自应标准值产生的釉向力：按JGJ130-2001第421条,经计算构配件GHJ-9的自重按:500/27=18.52kN/M则NGK=18.52*0.90,2=8.334KNENQX-施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和1/2取值。按JGJI3O-2（X）I第422条，查JGJ130-2001表422得结构脚手架施工均布活荷载标准值3.（）kNm2（按结构脚手架考虑）按一届计算，NQK=3.0*0,9*0,9=2.43KN则N=-2（Vca+cja.）+0.85X1.4ENQK=1.2*

11、（6.85521+0.567+0.126+8,334）+0.85*1.4*2.43=21.95035KN3、立杆稳定性计算（组合风荷载时）：按JGJ130-2001第5.3.1条N+J,AWJ式中N-计算立杆段的轴向力设计值，应按本规范（5.321、2）式计算：见上面计狂N=21.95035KNX长细比，=-iI一一计算长度，应按本规范第5.3.3条的规定计卯；按JGJ130-2001第533条、立杆计算长度/应按下式计算:I=kh式中k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计兑长度系数，应按表5.3.3采用，（按双樗架、立杆横距参照1.05米、连墙件布置参照二步三跨

12、计,U=1.50）h立杆步距。取h-1.50米,则I=kh=1.155*1.50*1.5=2.59875米i截面回转半径,应按本规范附录B表B采用；取Id+dF）u4=1588M（按8*3.2计算）,I则a=7=2.59875/0.01588=163.65一一轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比，由本规范附录C表C取值，当25(),夕=等：A按JGJI3O-21第5.3.1条.三JGJ130-2001附录C表C,按入=163.65=0.26305A一立杆的截面面积，应按本规范附录B表B采用：由广钢管为48*32则A=4.5(MOn?Mw一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，可按本规范(5.3

13、.4)式计算：按JGJI3O-2OO1第5.3.4条.由风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw,可按下式计算：w，0.851.4utrMw=0.85X1.4AfWX=1.10式中A”.一风荷载标准值产生的驾矩；明风荷载标准值,应按本规范(4.2.3)式计算：Ia立杆纵距。按JGJ130-2001第1.2.3条，作用T脚手架上的水平风荷我标准值.应按下式计算：t=Q3.s式中5风荷载标准值.(kN/nr)；K：一一风压高度变化系数，按现行国家标准E建筑结构荷载规范(GB50009-200D规定采用;查.战范：CB5(X)O9-2OOI第29优地面粗川为B类号虑,脚手架高度按75.30米计算,取a=90

14、s一一脚手架风荷载体型系数，按本规范表4.2.4的规定采用：按、乂30-2001查表4.2.1,辨建筑物的状况为敞开、框架和开洞墙，脚手架状况为敞开,脚手架的风荷我体型系数外取为139(敞开式单双排脚手架的/值按附录A表A-3采用，步距1.50米、立杆纵即参照1.20米挡风系数换算H*=0115)所以:/s=13*0.115=0.1495基本风压(kN11!),按现行国家标准建筑结构荷载规范MGB5OOO9-2OOI)的规定采用。按建筑结构荷载规范GB50009-2001第81页,查附录D.4取。-0.55kNm21.=GJ.s-0.7*1.90*0.1495*0.55=0.10936kN/m

15、2.oc1iw0.851.4noM.=0.85.4jV1.t,r=Wh1()=0.85*1.4*0.10936*0.9*1.52/1()=O.O26353KN.M/一一钢材的抗压强度设计值，应按本规范表51.6采用.IU/=2O5Nmm2W=3.14*(d#?-dn4d)/32=3.14*(48-41.6448)32=4729.58mm3AW=21950.35/(0.26305*450.4)+26353/4729.58=185.27(+5.572=,wm2s/=2O5Nmm2满足要求二、连墙件计算1、连堵件的轴向力设计值应按下式计算：N1=Nz+N式中M一一连墙件轴向力设计值(KN)；一风荷我

16、产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.4.2条的规定计算：按JGJI30-2001第5.4.2条，由风荷载产生的迂墙件的轴向力设计值,按下式计算：(二步三跨)M“=1414式中儿一一每个连墙件的粒前面枳内脚户架外侧面的迎风而枳。Mf=I4例人=1.4*0.10936*3.0*5.4=2.48KNN一连增件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,单棒架取3,双排架取5。所以M=N,.+N=2.48+5=7.48KN2、扣件连墙件的连接扣件应按本规范5.2.5条的规定验兑抗滑承栽力。按JGJ130-21.第5.2.5条，纵向或横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：RR.

17、式中R纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：Rc一一扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表5.1.7采用.取Rc=8KNR=N1=7.48KNWRC=8KN满足要求三、纵向水平杆、横向水平杆计算1、铺脚手板横向水平杆计算（1）抗弯强度按下式计算：M,1=fW,式中M一一弯矩设计值，应按本规范第5.2.2条的规定计算：弯矩设计值，应按下式计匏：M=1.2MGK+14MIWf（5.2.2）式中MGX脚手板自重标准值产生的弯矩：横向水平杆按简支梁计算,计算跨度Ia：线恒荷载（脚手板）=0.35*0.90-0.315KN/n.a=900mn则M,=q1)8=0.315*900*900/8=31893

18、.75NmmMvii-施工荷载标准值产生的弯矩。横向水平杆宜按简支梁计算，计算衿度I”：线活荷载=3.0*0.90=2.70KN/m.a-900三则MQK=q1.78=2.70*900*900/8=273375Nnun所以M=I.2MGK+1.4M=1.2*31893.75+1.4*273375=420997.5N.三W截面模量,应按本规范附录B表B采用：取除=1729.58mf钢材的抗弯强度设计值，应按本规范表5.1.6采用。取/=2O5Nm11=一fW=420997.5/4729.58=890I4N三W=2O5Nmm2(2)挠度应符合下式规定：(5.2.3)式中。挠度；挠度wt=5q1.7

19、384EI,杳表5.1.6得弹性模量E=2.06*10,隹附录B表B得钢管截面损性矩I3.14*(d-d1)/64=113509.92三按前面计算q-0.315+2.7=3.015KN/MU-.-5q384E1.=5*3.015*9007(381*206000*113509.92)=1.10nunp容许挠度,应按本规范表5.1.8采用。取。=1/150=900/150=6Inm所以u提求2、搁桁架小横杆计算:（1）抗弯强度按下式计算:=/W计算简图：qfWVWVIWWWWW计算简图M=Mmax=qbP(2-biy8=(1.66685(X)*=5(X)*=9()()*=(2-5(X)y三)8=2

20、7()8550N三O=NVW=27085504729.58=572.68N11unf=205N11un不满足要求,故每根立杆采用348*32M管作小IWf（根扣:立杆上、另两根川仆汇小杆边的大横杆上以3根小横杆共同受力）000*1.13509.92)-1685801520008979088712000=0.01877mm=1.150=900150=6三1.满足要求3、纵向水平杆计算纵向水平杆宜按三跨连续梁if噌，计算跨度取纵距1.：略四、立杆地基承蒙力计算1）立杆基础底面的平均压力应满足卜式的要求：Pfv250时，3=当；按JGJ130-2001第5.3.1条,查JGJ1.30-2001附录C

21、表C,按入=202.90?I=O.I75O2A一一立杆的截面面积，应按本规范附录B表B采用：由钠针为48*32则A=4.504OnMw一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，可按本规范(5.3.4)式计算：按JGJI3O-2(X)I第5.3.4条,由风荷载设计他产生的立杆段弯矩Mw,可按下式计算：“neew0.851.4vt,rM=O.85X1.4,WWX=()式中AAva一一风荷载标准值产生的弯矩；M风荷敕标准值,应按本规范(4.2.3)式计算：Ia立杆纵距。按JGJ130-2001第1.2.3条，作用F脚手架上的水平风荷教标准值，应按下式计t=QJ.x式中秋风荷载标准值(kN/rn2)；:

22、风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范(GBJ9)规定采用：行建筑结构荷栽规范GB5OOO9-2I第29页,地面粗糙度类别按B类号虑,脚手架高度按75.30米计切,取4=1.W)s一一脚手架风荷载体型系数，按本规范表4.2.4的规定采用：按、乂30-2001查表4.2.4,靠建筑物的状况为敞开、框架和开洞墙，脚f架状况为敞儿工厂架的风荷载体型系数出取为敞开式单双排脚手架的*值按附乘A表A-3采用,步距380米、立杆纵距1.20米、*=0.099)所以：=1.3*0.099=0.1287基本风压(kN11),按现行国家标俶建筑结构荷载规范NGB5OOO9-2OO1)的规定果用。按建筑结

23、构荷载规范GB5(MX)9-2001第81页.代附录D.4取o.=0.55kNm21.=G11zs-O.7*1.90*0.1287*0.55=0.09414kN/m：.oc1.w0.85x1.4VJJjM.=O.851.4MUH=Wh1()=0.85*1.4*0.09414*1.2*1.810=0.0436KN.Mf钢材的抗压强度设计值，应按本规范表5.1.6采用./=2O5Nmm-工人W=II3I4.S(O.17502*450.4)+4364729.58-I52.75/=205Nmm-满足要求二、连端件计算1、连墙件的轴向力设计值应按下式计算：M=N,.+N式中N1一一连堵件轴向力设计值（K

24、N）：NM一一风荷我产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.4.2条的规定”噂：按JGJ13O-2OO1第5.4.2条，由风荷我产生的连堵件的粘I向力设计值，按下式计克：（二步三跨）Mf=I4吗A.式中九一一每个连墙件的渲盖面积内唧架外侧面的迎风面积.Nh,=1.4yA,=1.4*0.09414*3.6*3.6=1.71KNN一连塔件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,单排架取3,双排架取5,所以N1.N,+N=1.71+5=6.71KN2、扣件连墙件的连接扣件应按本规范5.2.5条的规定验并抗滑承载力。按JGJ130-2001第5.2.5条，纵向或横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗

25、滑承载力应符合下式规定：RWRt式中R纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：Rc-扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表5.1.7采用。取Rc=8KNR=N=6.71KNR1.=8KN满足要求三、纵向水平杆、横向水平杆计算1、横向水平杆计算(1)抗弯强度应按下式计算：式中M一一弯矩设计值，应按本规范第5.2.2条的规定计兑:弯矩设计值，应按下式计算：M=1.2jWa.+1.4Ma1.i(5.2.2)式中MGK一一脚手板自重标准值产生的弯矩:横向水平杆宜按简支梁计兑,计算跨度2aJ,JJfJJ、fJ)f计算简图路中线恒荷载（脚手板）=0.35*1.20=0.42KNm,300加长悬挑段线恒荷载

26、（脚手板）=0.35*1.20=0.42KN/W1.a=1.20米则以=qZ8=420*1.2*1.2/8=75.60N.MMqk一一施工荷载标准值产生的浮矩。横向水HE你一算，计算跨度跨中线恒荷载（脚手板）=3.0*1.20-3.60KNm,300师长悬挑段线恒荷栽（脚手板）=3.0*1.20=3.60KN/m,1.a=1.20米I1.JwW=q1.78=3600*1.2*1.2/8=648N.M所以M=I2仪+1.4工/内=1.2*75.60+1.4*648=997.92N.MW截面模量，应按本规范附录B表B采用：按48*3.2钢管,取HF729.58mmf钢材的抗弯强度设计值,应按本规范

27、表5.1.6采用。取/=2（）5NmnF=997920/4729.58=211N(三哈=2O5Nm11不符号要求，横向水平杆采用双横杆(2)挠度应符合下式规定：up(5.2.3)式中。挠度：挠度w=5q1.7384EI.查表5.1.6得弹性模量E-2.06*10；查附录B表B得钢管截面损性矩1=113509.92三按前面计算q=0.42+3.6=4.02KN11f=O.00402Nm2U=Wx=5q1.7384EI:5*0.00102*1200/(384*206000*113509.92)=4.61*10mm一一容许挠度，应按本规范表5.1.8采用。u=1.150=1200150=8mm所以满

28、足要求2、纵向水平杆计算纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计匏跨度取纵距，：略四、立杆地基承载力计算(1)立杆基触底而的平均压力应满足下式的要求：Pfg.3、高度超过50m的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计.第三部分I脚手架搭设支撑脚手架搭设参数与要求：紧邻GHJ-9两侧单排支掾脚手架立杆纵向间距900mm、其间立杆横向间距900mm：支掾脚手架外排立杆纵距1800m、与GHJ-9内侧单排支挣脚手架立杆间间距1200mm；支掠脚手架步距1500mm,脚手架应按方案耍求设置剪刀拽与横向斜撵，以增强脚手架自身稳定性，脚手架连墙件采用中48*3.2钢管设在支掾脚手架

29、内侧，与每层的型钢混凝土梁上的予埋钢管刈件连接，按两步：.将设置、连墙件形式呈矩形布置、每根连堵件海盖面积应27m,支撑脚手架两端与型钢混凝土柱刚性连接，立杆底部里放12H海长槽纲、并设扫地杆。支撑脚手架在GHJ-9卜弦杆标高处向外搭设外挑脚手架，核悬挑架外挑宽度60On1.m（即立杆横坨600师），立杆纵距同相连脚手架为900mm,架体度6Om（除斜撑杆）。GHJ9下弦杆标高处应满张安全平网，GHJ-9两侧外架满挂密目网，55层脚手架不张设密目网，为敞开式。脚手架搭设钢管选用外径48m、壁厚不小F3.2廊的钢管，扣件采用国标合格扣件,脚手板采用厚度不小于45mm的木脚手板。支握脚手架搁置GH

30、J-9下弦杆的小横杆与立杆的连接应采用双扣件（每个卜：N点为：根小横杆）,同样支用脚手架与GHJ-8间的卸载斜撑杆也应采用双扣件,以增强力的传递，连接脚手架搭设参数与要求：立杆下垫宽度不小于20Onm的通长脚手板，立杆纵横间隹均为1200mm,步距1800mm,两端分别与型钢混凝土柱及支撵脚手架相连（刚性连接），脚手架外不张设密目网，为敞开式脚手架，脚手架应按方案要求设置剪刀掾与横向斜撵，以增强脚手架自身稳定性。脚手架搭设的主要技术要求、允许偏差项次项目技术要求允许偏差刖备注1最后验收垂直度+1002间距：步距203间距：纵距504间距：横距205大横杆高差：根杆两端206大横杆高差：同跨内两

31、根大横杆高差107主节点处各扣件相互距离150mm8同步立杆上两个相隔对接扣件的高差三500mm9立杆上的对接扣件至主节点的距离W步距/310大横杆上的对接扣件至主节点的距离W立杆纵距/3脚手架搭设具体方法见脚手架专项方案六、四层支撑楼面的补强与卸或措施考虑GHJ-9吊装其支撑脚手架及GHJ-9自身重殳较大支掾脚手架钢管、扣件重55吨.连接脚手架钢管、扣件重20吨，脚手板重3.2吨,焊机（二辄化碳焊机不含气瓶、槽钢架体每台重158kg）及二氧化碳气瓶等重2吨，GHJ-9自重49吨,承受该部分重量的为五层结构楼面,根据设计该部分楼面为技术档案室、休息区、会议室，查阅结构设计总说明，技术档案室设计

32、均布活荷载标准值为5KNm1.休息区、会议室设计均布活荷载标准值为2KNm1,故该部分楼面根本承受不了GHJ-9吊装的盛个荷载重量，必须对其进行补强及卸载处理。补强方法：GHJ-9吊装其支撑脚手架下方4层顶板均为悬挑结构，根据传力途径:GHJ-9自重及脚手架虫量先传至四层现浇板而后再传至楼面悬挑梁,最后传至混凝土柱,整个传力过程楼面悬挑梁无法承受该部分荷载，应对其进行补强加固，使其承受的荷载分散传至1、4层各层楼面，确保结构合理受力与结构安全，补强方法为采用钢管搭设钢管排架对了4层悬挑梁进行支撑加固，详见下图：I，层缁加W的星挑维平面位置小意图11*挑梁支掾加IA1.示意图卸载方法：对支撑脚手

33、架承受的GHJ-9重量号虐在脚手架传至五层楼而以前对其进行卸载，使部分荷载卸至GHJ-8进而传至其两端柱,卸载方法为采用钢管加设斜支撞的方法将GHJ-9自重荷载卸至GHj-8上，斜支推纵向间距同支撑脚手架立杆纵距，为保证斜撑钢管能更好的受力在各斜撑钢管间于斜撑杆高度中间位置纵横方向加设通长水平连接杆，以增强斜撵杆稳定性，为做到保险起见，同样在加设斜探之前应对GHJ-8进行卸载处理，保证GHJ-8在受力之前应至少拉起10廊，以使GHJ-8与楼面共同承担荷载且GHJ-8不至受力过大而产生太大的变形，同时在GHJ-9吊装过程中应派人跟踪测量GHJ-8的变形怙况，保证GHJ-9整个吊装过程中GHJ-8的最大变形不得超过25mm,以便GHJ-8在GHJ-9吊装完成拆除所仃支掾后能恢电其弹性变形,具体卸敕方法详见下图：GHJ-9.：；.-:-:1.-七、GHJ-9制作单元的划分吊