预应力混凝土变截面连续钢构分离式双幅桥毕业设计计算书.docx

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1、预应力混凝土变截面连续钢构分离式双幅桥毕业设计计算书摘要本设计为*大桥主桥施工图设计。根据设计任务书提供的设计资料与要求，根据现行公路桥梁设计规范，结合“技术先进、安全可靠、适用耐久、经济、美观、环境保护和可持续发展”的桥梁设计原则，确定该桥梁方案为：102m+190m+102m的三跨全预应力混凝土连续刚构桥。截面尺寸拟定：桥面宽为26m,单箱单室分离式截面的双幅桥。顶板宽12m,厚36cm,底板宽6.m。支点腹板厚度85cm,底板厚度130cm；跨中腹板厚度50,底板32cm。梁高:支点梁高IL6m,跨中梁高4.32m。主梁施工采用悬臂现浇，边跨合拢采用挂篮推进合拢。采用MidaS软件计算桥

2、梁结构的内力及内力组合，进行预应力钢筋的估算与配置。根据公预规的规定，对该桥梁进行了截面强度验算、抗裂验算、持久状况构件的应力验算和挠度验算，验算结果表明该设计是合理的，该桥梁的各项性能在设计年限内均能满足的要求。关键词：连续刚构桥；预应力混凝;MidaS软件ABSTRACTThisdesignforthesilverfactoryditchbridgeconstructiondrawingdesign.Accordingtothedesignspecificationforthedesigndataandrequirements,accordingtothecurrenthighwaybri

3、dgedesignspecifications,combinedwithadvancedtechnology,safeandreliable,durable,economic,beautiful,environmentalprotectionandsustainabledevelopment,oftheprinciplesofbridgedesign,determinetheschemeforthebridge,102m+190m+102mthreespanprestressedconcretecontinuousrigidframebridge.Sectionsizeto:bridgedec

4、kwidthof26m,singleboxsinglechamberseparatedsectionofdoubleamplitudebridge.36cmtop12minwidth,thickness,bottomwidth6.M.Supportwebthicknessis85cm,baseplatethicknessof130cm;Acrossthewebthicknessof50,backplane32cm.Highbeams:pivotbeamis11.6mhigh,acrossthecentresillheightof4.32m.Usingcantilevercast-in-plac

5、egirderconstruction,pushfoldfoldededgeacrossusinghangingbasket.WithMidassoftwarecalculatinginternalforceofbridgestructureandinternalforcecombination,estimatesfortheprestressingtendonsandconfiguration.Accordingtotheregulationofthepublicbeforehandgauge,onthestrengthofcrosssectionandcheckingcalculation

6、ofthebridge,anti-crackcalculationandlastingcomponentofthedeflectionandstresscheckcalculationcondition,calculationresultsshowthatthedesignisreasonable,variouspropertiesofthebridgecanmeettherequirementsindesignperiod.Keywords:continualrigidframebridge;prestressedconcrete;Midassoftware1概况与方案比选21.1 工程概况

7、21.2 技术标准21.3 技术规范11.4 方案比选22结构尺寸拟定和材料选用62.1 结构尺寸的拟定62.2 主要材料83结构内力计算103.1 有限元建模103.2 恒载作用下的内力值183.3 汽车荷载内力计算223.4 温度内力计算263.5 基础沉降内力计算283.6 荷载组合294预应力钢束的估算及布置424.1 预应力钢筋数量估算424.2 预应力钢束的布置505配束后的内力组合535.1 承载内力极限状态组合535.2 短期作用组合585.3 长期作用组合626截面强度验算666.1 主梁正截面强度验算666.2 主梁斜截面抗剪验算716.3 桥墩正截面强度验算737抗裂验算

8、757.1 正截面抗裂验算10057.2 斜截面抗裂验算788持久状况构件的应力验算808.1 正截面混凝土压应力验算808.2 预应力钢筋拉应力验算838.3 混凝土主压应力验算859挠度验算及预拱度设置869.1 挠度验算869.2 设置预拱度8810设计总结90参考文献91致谢93附录附录一附录二1概况与方案比选1.1 工程概况*大桥主桥施工图设计为一座三跨全预应力混凝土连续刚构桥。跨径布置为102m+190m+102mo上部箱梁采用单箱单室断面，箱梁跨中高度为4.32m,支点梁高为11.6 m,施工采用两套挂篮悬臂对称浇筑，边跨合拢采用满堂支架。术标准1.设计汽车荷载等级：公路-I级。

9、2.桥面纵坡:单向1.8%o3.桥面宽度:26m o4.非通航段,无通航要求。5 .温度荷载:整个桥体系温度按20；桥面升降温按规范确定。6 .支座变位:考虑2个墩台分别沉降ICm的组合叠加效应。11.7 术规范1 .中华人民共和国交通部部标准公路工程技术标准(JTG BO1-2003)2 .中华人民共和国交通部部标准公路工程抗震设计规范(JTJ 004-89)3 .中华人民共和国交通部部标准公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)4.中华人民共和国交通部部标准公路培工桥涵设计规范(JTG D61-2005)5 .中华人民共和国交通部部标准公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-8

10、5)6 .中华人民共和国交通部部标准公路桥涵施工技术规范(JTJ 041-2000)7 .中华人民共和国交通部部标准公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004)1.4.1连续刚构桥的发展现状与趋势随着交通运输特别是高等级公路的发展，社会对土建行业提出了更高的要求，行车的平顺舒适越来越被人们所关注。预应力结构通过钢筋对混凝土预压，不仅充分发挥了高强材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使结构轻型化，因而预应力混凝土具有比钢筋混凝土更加大的跨越能力。而多伸缩缝的悬臂梁桥和T型刚构桥均难以满足这个要求，超静定结构连续梁桥以其结构刚度大、变形小、伸缩缝少和行车平稳舒适等突出优点

11、得到了迅速发展。普通混凝土连续梁桥的适用跨径在15至30米之间，当跨境进一步增大时候，结构自重产生的弯矩迅速增大，混凝土开裂难以避免，于是预应力混凝土连续梁桥的应用得以广泛推广。箱梁桥在构造、施工和使用上优点，近年来建成预应力混凝土连续箱形梁桥多。其发展趋势为减轻结构自重，采用高标号混凝4060号；随着建筑材料和预应力技术发展，其跨径增大一般，250m左右的连续箱梁桥比较合理，超过这一跨径，也不是太经济的。当连续梁主跨跨径，接近70米时，若主梁仍采用等截面连续梁布置形式，在恒载和活载作用下主梁支点截面的负弯矩将比跨中截面的正弯矩大得多，受力不够合理经济上也不经济。这是采用变截面连续箱，梁更符合

12、受力要求，高度变化基本上与内力变化相一致。从一系列的工程实例和理论分析中我们都会发现，当加大靠近支点附近的粱高做成变截面梁时，还能进一步减小跨中的设计弯矩。可见采用变截面连续梁结构不仅使得桥梁外形美观，还可以节省材料并增大桥下净空高度。同时采用变截，面布置适合悬臂施工（悬拼或者悬浇），施工阶段主梁刚度大，且内力与运营阶段主梁的内力基本一致。而且加大支点附近的粱高是合理的，因为这样既对恒载引起的界面内力影响不大，也与桥下通航的净空无什影响，并且还能适应抵抗支点处剪力很大的要求。这也是连续体系梁桥比简支梁桥甚至比悬臂粱能跨越更大跨径的原因。变截面形式的大跨境预应力混凝土梁桥，立面一般采用不等跨布置

13、。对于多于两跨的连续梁桥，一般边跨与中跨的跨径比为0.6-0.8左右。但多于三跨的连续梁桥除边跨外，其余中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。有时候为了满足城市桥梁或者跨线桥的交通要求而需要增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成中跨的0.5倍甚至以下,但在此情况下端支点上将出现较大的负反力，故需要在该位置设置能抵抗拉力的支座或者压重以消除负反力。在不受总体设计中建筑高度限制的前提下，连续箱梁的粱高宜做成变高度的，其底面曲线可采用二次抛物线、折线和介于二次抛物线与折线之间的1.5-1.8次抛物线变化形式，抛物线的变化规律与连续梁的变化规律基本接近，采用折线型截面变化形式可以使桥梁的构造简单，施工

14、方便。预应力混凝土连续刚构是连续梁桥与T型刚构的组合体系，也称墩粱固结的连续粱桥。该桥型的受力特点是粱体连续，墩、粱、基础连接为一个整体共同受力。在恒载作用下，连续刚构和连续梁桥的跨中弯矩及竖向位移基本一致。由于墩粱固结共同参与工作，连续刚构由活载引起的跨中弯矩较连续梁小因而可以降低跨中区域的粱高，并使恒载内力进一步降低。预应力混凝土的特点在该桥型中也得到充分的应用。如果桥墩抗推刚度大，则因主梁的预应力张拉、收缩、徐变、温度变化等因素所引起的变形收到桥墩的约束后，会在主梁内产生较大的次拉力，并对桥墩也产生较大的水平推力，从而会在结构混凝土产生裂缝，降低结构的使用寿命。混凝土连续刚构主要适用于高

15、墩的情况。大跨度连续刚构的桥墩不仅应满足施工和运营等各个阶段支撑上部结构重量和稳定性的要求，而且桥墩的柔度应适应温度变化、混凝土收缩、续编、制动力等因素引起的水平位移，以尽量减小这些因素对结构产生的次内力。1.4.2方案比选比选方案：第一种方案：预应力混凝土变截面连续刚构跨径布置：102m+190m+102m边中跨比：0.539截面尺寸拟定：桥面宽为26m,单箱单室分离式截面。顶板宽12m,厚36cm,底板宽6m。支点腹板厚度85cm,底板厚度130cm；跨中腹板厚度50,底板32cm。腹板和底板厚度呈线性变化。梁高：支点梁高11.6m,跨中梁高4.32m。边跨和中跨梁高变化均为二次曲线，边跨

16、已支点底部为二次抛物线顶点，中跨以跨中截面底部为二次抛物线顶点。桥型整体布置图:图1.1桥面布置图单位（cm）截断面（1:400）图1.2主梁横断面图单位（Cm）第二种方案：上承式拱桥国内外已建成的上承式拱桥，主跨已达至U550m,当跨径大于100m,小于30Om时,边跨与主跨的比值在0.25-0.5之间。该方案的桥跨构成为40m+130m+40m.失跨比为1/5,f=28m.图1.3主拱圈截面图单位(cm)表1-4-1方案比选方案预应力混凝土变截面连续刚构桥方案上承式拱桥方案经济性该桥跨度适中，钢筋混凝土箱型粱节省材料，造价较低，墩粱固结节省了大吨位支座拱桥水平推力大，需要采用复杂的措施，增

17、加造价；主桥后期的营运和养护费用较高。适用性主跨190米，跨径适中，但是考虑到地面标高和桥面标高之差较大，需要修建高墩；该桥型适用性较好；伸缩缝少，行车舒该桥地处洪水灾害地区，对地质的要求高；跨度相对而言不大，造价高，适用性不强；伸缩缝多，行车舒适安全性该桥采用工艺成熟的悬臂施工工艺向跨中对称施工，节约了大量临时装置主桥跨度适中，拱式结构刚度大，承载潜力大；采用预制装配施工，工期较短，质量容易控制。美观性变截面箱型粱整体线条明快，与周围环境协调好，桥下净空大，视野桥型美观，气势宏伟，与周围景观协调一致。开阔，美观性好最终方案：综合经济性、安全性、适用性和美观性等方面的要素，最终确定方案一，即预

18、应力混凝土变截面连续钢构分离式双幅桥为最佳方案。2结构尺寸拟定和材料选用2.1结构尺寸的拟定2.1.1.跨径布置初步设计*大桥主桥采用预应力混凝土连续刚构桥，其主跨为190m,边跨为102m。边、中跨比为0.537；起点桩号为K84+212,终点桩号为K84602。图2.1预应力混凝土连续刚构桥立面布置图（单位：cm）横断面(1:400)*连续刚构主梁采用单箱单室断面，；采用1.8%纵坡；箱梁顶板宽度为12.00m,支点底板宽度为6m,翼缘板悬臂长度为3.095m。顶板厚度18-36cm,底板厚度30-130cm.腹板厚度50-85cmo2. 1.3.主梁截面高度变化规律主梁根部梁高11.58

19、m、底板厚度1.3m、腹板厚度0.85m,主梁跨中合拢段及边跨梁高4.32m、底板厚0.32m、腹板厚0.50m；支点截面高跨比L/17.2,跨中截面高跨比L/43；箱梁底板上下边缘按1.8次抛物线变化,梁高抛物线方程为力=2.00+0.0040109仆8,底板厚抛物线方程为。=0.30+0.00040138；腹板厚按直线变化，其方程为Z?=0.35+0.0037975%。3. 1.4.墩台及桩基础1、2号主墩墩身与主梁固结，为双肢薄壁墩，矩形实心截面，宽6m,厚度为2.00m,墩身高度分别为120.00m、110.00m；4. 1.5.主要控制标高1号桥墩承台顶的设计标高为747.032m,

20、承台底的设计标高为742.032m,2号桥墩承台顶的设计标高为756.966m,承台底的设计标高为751.966m,1、2号墩台桥面的设计标高分别为878.632m、878.5664m。5. 1.6.预应力体系本桥按全预应力混凝土构件设计。主梁采用三向预应力；纵向预应力钢束采用ns15.2大吨位预应力钢绞线群锚体系，设计张拉吨位为1359kN;横向预应力钢束采用3。S15.2预应力钢绞线扁锚体系，设计张拉吨位为586kN,采用两端张拉的钢绞线，沿箱梁顶板横向布置，纵向间距1m；竖向预应力采用公称直径32mm的冷拉IV级钢筋，纵向间距0.5m,设计张拉吨位为540kN.2.1.7.桥面铺装桥面铺

21、装层采用水泥混凝土，厚度为10cm。2.2主要材料2.2.1,混凝土混凝土均按新规范公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范OTGD62-2004)中规定的强度等级(边长为150mm立方体的抗压强度标准值)采用。各构件所用混凝土等级为：上部结构：悬浇箱梁采用C60、桥面铺装采用C40；下部结构：双肢薄壁墩采用C40、支座垫石采用C50、基础一桩基采用C30、承台采用C30o配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、运输和浇筑应严格按照公路桥涵施工技术规范执行，并应符合规范所规定的质量检验及质量标准。表2-2-1混凝土表格强度等级弹性模量(MPa)容重线膨胀系数fck(MP

22、a)N(MPa)fcd(MPa)Od(MPa)(kNm3)C603450025.000.OOOOlO38.502.8526.501.962.2.2,预应力材料预应力钢绞线采用270级公称直径为15.2mm的低松驰预应力钢绞线，技术标准必须符合ttASTM416-90”和“GB5224-95”有关规定。强度标准为：弹性模量EP=1.95x105MPa、标准抗拉强度力卜=1860MPa、张拉控制应力/的=0.75小、抗拉强度设计值pd=1260MPao表2-2-2预应力材料表格预应力钢绞弹性模张拉控制应力孔道磨阻孔道偏差钢绞线松弛一端锚固回缩线量(MPa)(MPa)系数系数系数值(m)左上1519

23、500015690.3000.006600.30.00600预应力筋19500015690.3000.006600.30.00600跨中合拢段19500015690.3000.006601.00.00600边跨1019500015690.3000.006601.00.006001819500015690.3000.006600.30.006002.2.3.普通钢筋设计采用了R235及HRB335两种钢筋，其中R235钢筋应符合钢筋混凝土用热轧光圆钢筋(GB13013-1991)HRB335应符合钢筋混凝土用热轧带肋钢筋(GB1499J998)标准中的各项规定。钢筋的强度标准为：HRB335钢筋

24、：弹性模量Es=2.0xl05MPa、抗拉强度标准值a=335MPa、抗拉强度设计值几=280MPa、抗压强度设计值几=280MPa.R235钢筋：弹性模量Es=2.1xlO5MPa、抗拉强度标准值几=235MPa、抗拉强度设计值几=195MPa抗压强度设计值d=195MPa0表2-2-3普通钢筋表格普通钢筋弹性模量(MPa)容重(kNP)fSk(MPa)fSd(MPa)fsd(MPa)R23521000076.98235195195HRB33520000076.98335280280HRB40020000076.98400330330KL40020000076.984003303302.2.

25、4.普通钢材技术标准必须符合“GB/T700-1998”的规定,选用的焊接材料应符合“GB/T51171995”和“GB/T5118-1995”的要求，并与所采用的钢材材质和强度相适应。2. 2.5.伸缩缝伸缩缝采用GQF-MZL240伸缩装置。3结构内力计算2.1 有限元建模2.1.1 单元的划分利用Midas桥梁计算软件建模，忽略桥面纵坡的影响，将桥面沿纵向作成水平的。计算模型中全桥共划分为174个节点，173个单元，其中主梁单元123个，墩单元50个。主梁单元的划分，考虑施工阶段，每一悬浇段为一个单元，其次考虑跨中、支点截面等控制截面。各主梁单元长度为：(2m4+2.75m5m6+64m

26、+63m+102m4)2+2;墩单元的长度为：左墩：12x10m；右墩：11x10m。图3.1单元划分图施工阶段数量：30,施工阶段步骤如下：施工阶段1：csl,持续时间30天；施工阶段2：cs2,持续时间10天;施工阶段3：cs3,持续时间10天；施工阶段4：cs4,持续时间10天;施工阶段5：cs5,持续时间10天；施工阶段6：cs6,持续时间10天;施工阶段7：cs7,持续时间10天；施工阶段8：cs8,持续时间10天;施工阶段9：cs9,持续时间10天；施工阶段10：CSIO,持续时间10天施工阶段11：Csll,持续时间10天；施工阶段12：csl2,持续时间10天施工阶段13：cs

27、l3,持续时间10天；施工阶段14：csl4,持续时间10天施工阶段15：csl5,持续时间10天；施工阶段16：csl6,持续时间10天施工阶段17：csl7,持续时间10天；施工阶段18：csl8，持续时间10天施工阶段19：csl9,持续时间10天；施工阶段20：cs20,持续时间10天；施工阶段21：cs21,持续时间10天；施工阶段22：cs22,持续时间10天；施工阶段23：cs23,持续时间10天；施工阶段24：cs24,持续时间10天；施工阶段25：cs25,持续时间10天；施工阶段26：cs26,持续时间10天；施工阶段27：cs27,持续时间10天；施工阶段28：cs28,

28、持续时间10天；施工阶段29：cs29,持续时间10天；施工阶段30：cd,持续时间10天；表3-1-1主梁截面特征值单元号名称面积（116x5）、边跨合拢、中跨合拢和上二期恒载。充分考虑了个过程中的施工荷载，比如挂篮荷载、湿重荷载和平衡压重等。挂篮挂篮Fz=350kNFz=350kNFz=350kNFz=350kN（a）实际图示（b）简化图示（C）节点荷载图3.2挂篮荷载。至挂篮荷载28计算图示3. 1.2.1挂篮荷载的计算挂篮的质量初步定为35t,为最大悬臂浇筑块（湿重0）质量的0.47倍。在用Midas建模的过程中，挂篮荷载通过节点荷载（一个集中力FZ和一个弯矩My）来体现。挂篮荷载0至

29、挂篮荷载10的计算如图3.2所示。由计算可得挂篮荷载0至挂篮荷载10的大小均为：Fz=-350kN,My=175kNm0(Fz、My的方向均根据MidaS的规定选取)F=315. 3kN1. 4kN mIan)I e)ico丑国IqeQla(d)节点荷栈1111中跨合拢挂篮Fz=350kN!BIE(a)实际图示简化图示Fl=20L2kNF2=-26.2kN IFz=175kNMy=-2L 9kN m-lg!咽 WJmS!啦(C)计算反力(d)节点荷载图3.4边跨合拢挂篮计算图示由于边跨合拢与现浇段较短(共仅5m),故采用挂篮推进方式进行边跨合拢。边跨合拢段挂篮荷载为的计算如图3.3所示。首先挂

30、篮的重量简化为一集中力如图3.3(b)所示,通过力法方程求出挂篮锚固点的反力,并反加到桥跨结构上，如图3.3(c)所示的匕、F2,再将K、鸟移到对应的节点上，如图3.3(d)所示。边跨合拢拢挂篮荷载为:Fz=315.278kN,My= 1.387 kNm中跨合拢也在挂篮上进行，中跨合拢挂篮荷载的计算如图3.4所示示。经计算中跨合拢拢挂篮荷载为：Fz=-175kN, My=21.898 kNm 。3.1.2.2湿重荷载的计算湿重荷载为悬浇的的节段在未达到强度时对以建结构所产生的作用，如湿重O即为图3.3边跨合拢挂篮计算图示在浇筑1号块后而未达到高度要求前，对桥跨结构的作用。各施工阶段湿重均是根据

31、下一浇筑段的实际重量计算得出。湿重荷载由一个向下的集中力Fz和一个弯矩My（弯矩的符号按MidaS有关规定选取）组成。其计算与挂篮荷载的计算相似，如图3.5所示湿重荷载2的值为：Fz=-679.952kN,My=IO的.928kNm。图3.6、图3.7给出了边跨合拢段和中跨合拢段的湿重计算。各施工阶段的湿重如表3.2所示。图3.5湿重荷载2计算图示图3.6边跨合拢湿重荷载计算图示Fz=303.8kN(a)实璇图示(b)简化图示Fz=151.9kNMy=-19kN m IFl = 174.7kN(C)计算反力(d)节点荷载图3.7中跨合拢湿重荷载计算图示3.1.2.3平衡压重的计算在边跨合拢时由

32、于施工荷载的不平衡，必须在跨中段进行压重。压重可采用水箱或沙袋，压重质量可以根据边跨合拢时的边、中跨的荷载进行计算。边跨合拢时在边跨的荷载有：边跨合拢湿重荷载为Fz=-569.544kNMy=326.248kNm,边跨合拢挂篮荷载为Fz=-315.278kNMy=1.387kNm,FZ距主墩中心线均为42m。边跨合拢时在中跨的荷载有：未拆除的挂篮荷载10：Fz=-350kNMy=175kNm,FZ距主墩中心线为38m。故需在跨中距主墩中心线为40m的地方加压的荷载为：(315.278+569.544)42+1.387+326.248-35038-175)40=600.379kN,即为60to图

33、3.8边跨合拢时跨中压重计算图示3.1.2.5二期恒载的计算桥面铺装：10Cm厚的水泥混凝土，3=0.08925=18kNm;防撞栏杆：4=17.88kNm二期恒载集度：g2=gi+g4=35.88kNm。3.1.3施工过程的模拟悬臂施工过程一共分为15个阶段，第1阶段为桥墩与O号块的施工，2-12阶段为1-11号块施工，13阶段为边跨合拢，14阶段为中跨合拢，15阶段施加二期恒载。下面对每个阶段进行说明。图3.9阶段1施工示意图（图中只示意1号墩，2号墩的施工与此同步）阶段1：主墩与O号块的施工本阶段的施工任务有：浇筑主墩与O号块，待达到强度后安装挂篮，并悬浇1号块。在MidaS建模中本阶段

34、安装的单元有O号块和桥墩；作用荷载有桥墩与O号块自重、挂篮0、湿重0和主墩处横隔板荷载；施加主墩约束、墩梁固结。图3.10阶段2施工示意图（图中只示意1号墩，2号墩的施工与此同步）阶段2：1号块的施工该阶段的工序有：待上阶段浇筑的1号块达到强度要求后，前移挂篮，并浇筑2号块。在MidaS建模中本阶段安装的单元有1号块；作用荷载有1号块自重、挂篮2和湿重2,拆除的荷载有挂篮1和湿重1。阶段12：11号块的施工该阶段的工序有：待上阶段浇筑的11号块达到强度要求后，前移位于边跨端的挂篮10,并将其前支点锚固于桥台上，形成边跨合拢挂篮，而位于中跨的挂篮10暂不前移；浇筑边跨合拢段，与此同时在跨中逐步加

35、压相应质量的荷载，以保证体系受力对称。在MidaS建模中本阶段安装的单元有11号块；作用荷载有11号块自重、边跨合拢挂篮和边跨合拢湿重，拆除的荷载有挂篮10（位于边跨处）和湿重IOo（C）边跨合拢段浇筑，同时在跨中增加压重图3.11阶段12施工示意图阶段13：边跨合拢段的施工该阶段的工序有：待上阶段浇筑的边跨合拢段达到强度要求后，拆除边跨合拢段挂篮和前阶段未拆除的挂篮10中的一个，并将另一个挂篮前移形成中跨合拢挂篮。在MidaS建模中本阶段安装的单元有边跨合拢段；作用荷载有边跨合拢段自重、中跨合拢挂篮、中跨合拢湿重和边支点处横隔板荷载，拆除的荷载有挂篮10（位于中跨处）、边跨合拢湿重和边跨合拢

36、平衡压重；施加桥台支座约束。图3.12阶段13施工示意图图3.13阶段14施工示意图阶段14：中跨合拢段的施工该阶段的工序有：待上阶段浇筑的中跨合拢段达到强度要求后，拆除中跨合拢段挂篮和中跨合拢湿重。在MidaS建模中本阶段安装的单元有中跨合拢段；作用荷载有中跨合拢段自重，拆除的荷载有中跨合拢挂篮、中跨合拢湿重。阶段15：施加二期恒载施加二期恒载。在Midas建模中本阶段的作用荷载为将二期作为单元荷载加在个主梁单元上。3.2恒载作用下的内力值MidaS计算得恒载作用下主梁产生的的弯矩图和剪力图见图3.14、图3.15,可知悬臂施工的桥梁，其恒弯矩与采用一次落架的桥梁有很大不同，由于在施工中经历

37、了悬臂阶段，造成根部负弯矩远大于跨中弯矩。图3.14主梁在恒载作用下的弯矩图图3.15主梁在恒载作用下的剪力图表3-2-1主梁各截面在恒载作用下的弯矩、剪力值单元位置剪力-y(kN)剪力-z(kN)弯矩-y(kN*m)弯矩-z(kN*m)1HUO-5604.39OO2H2O-4830.0810371.31O31O-4056.6919069.93O4H4O-3284.326099.84O5H5O-2513.0931466.51-5.136H6JO1377.3137626.41-21.9371O3320.7333454.28-33.98I网O5314.28-19795-46.099H9O7356.

38、9-49607.9-58.5310HlOIO9459.12-89087.7-71.2411IHO11632.93-138604-82.8712H121O13431.62-185732-93.3313H13O15299.66-239815-103.8814114O17236.75-301140-114.47续表3-2-1单元位置剪力-y(kN)剪力-Z(kN)弯矩-y(kN*m)弯矩-Z(kN*m)15I15O19250.42-370023-125.0616I16O21349.12-446828-135.6217I17O23542.63-532025-144.8118I18O25254.27-601692-152.6319I19O27027.93-676512-160.3920I20O28867.89-756690-168.0821I21O30778.29-842442-175.722I22O32763.4-933995-183.3723I23O34826.36-1031592-192.0524I24O36248.59-1100139-197.0525I25