典藏版参考文献 (13).docx

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1、11、计算书II .1、扣件钢管楼板模板支架计算书（层高2.9m）2.1.1. 、依据规范：建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-200811.1.1、计算参数：钢管强度为205.0Nmm2,钢管强度折减系数取Lo0。模板支架搭设高度为2.8m,立杆的纵距b=l.20m,立

2、杆的横距1=0.90m,立杆的步距h=L20m。面板厚度18mm,剪切强度L4Nmm2,抗弯强度13.ONmm2,弹性模量6000.ONmm20内龙骨采用40.X80.mm木方，间距30Omlib木方剪切强度L4Nmm2,抗弯强度15.ONmm2,弹性模量9000.ONmm2o梁顶托采用双钢管048X2.8io模板自重0.5OkNm2,混凝土钢筋自重25.IOkNm3o施工均布荷载标准值4.OOkNin?,堆放荷载标准值0.0OkNm2o扣件计算折减系数取Lo0。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.L11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的

3、组合S=L2X(25.10X0.15+0.30)+1.404.00=10.478kN2m由永久荷载效应控制的组合S=L3525.10X0.15+0.71.404.00=9.003kN2m由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取L40采用的钢管类型为648X2.8。钢管惯性矩计算采用I=(D4-d4)64,抵抗距计算采用W=(D4-d4)32Do(1)、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值ql=25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kNm活荷载标准值q2=(0.000+4

4、.000)X1.000=4.OOOkNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=48.60cm4；1)抗弯强度计算f=YOMWf其中f一一面板的抗弯强度计算值(Nmm2)；Y0结构重要性系数；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取17.OONmm2；M=0.100ql2其中q荷载设计值(kNm)；经计算得到M=0.100X(1.20X4.065+1.404.000)0.300X0.300=0.094kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f二YOMW=1.00X0.094

5、1000100054000=1.746Nmm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求!2）抗剪计算YOT=30Q2bhT其中最大剪力Q=O.600(1.20X4.065+1.404.000)0.300=1.886kN截面抗剪强度计算值T=3l.001886.0(21000.00018.000)=0.157N2mm截面抗剪强度设计值T=L40Nmm2面板抗剪强度验算小于m,满足要求！3）挠度计算v=0.677ql4100EIv=1250面板最大挠度计算值V=0.6774.065X3004（100X9000X486000）=0.051mm面板的最大挠度小于300.0250,满足要求！（2）模板支撑龙骨的

6、计算龙骨按照均布荷载计算。1）荷载的计算钢筋混凝土板自重（kNm）：q11=25.1000.1500.300=1.130kNm模板的自重线荷载(kNm)：ql2=O.300O.300=0.090kNm活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kNm)：经计算得到，活荷载标准值q2=(4.000+0.000)0.300=1.200kNm静荷载ql=1.201.130+1.200.090=1.463kNm活荷载q2=1.40l.200=1.680kNm计算单元内的龙骨集中力为(L680+1.463)1.200=3.772kN(3)龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=P1=

7、3.772L200=3.143kNm最大弯矩M=0.Iql2=O.13.141.20l.20=0.453kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.61.2003.143=2.263kN最大支座力N=LIql=1.11.2003.143=4.149kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=42.67cm3；截面惯性矩I=170.67citD龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f二0MW=1.00X0.453XlO642666.7=10.61Nmm2龙骨的抗弯计算强度小于17.ONmmz,满足要求！2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足

8、：YoT=30Q2bhT截面抗剪强度计算值T=31.00X2263.25(2X40.00X80.00)=1.061Nmm2截面抗剪强度设计值T:L70Nmm2龙骨的抗剪强度计算满足要求！3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=L220kNm最大变形v=0.677ql4100EI=O.677X1.220X1200.O4(100X9000.00X1706667.0)=1.115mm龙骨的最大挠度小于1200.0400(木方时取250),满足要求！2.1.2. .托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续

9、梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=4.149kN均布荷载取托梁的自重q=0.075kNm0托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.188kN.m经过计算得到最大支座F=13.836kN经过计算得到最大变形V=0.608mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0MW=1.00l.1881068496.0=133.17Nmm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.ONmmz,满足

10、要求！(2)顶托梁挠度计算最大变形V-O.608mm顶托梁的最大挠度小于900.O400,满足要求！2.1.3. .扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。2.1.4. .模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1)静荷载标准值包括以下内容：D脚手架的自重(kN)：NGl=0.1462.750=0.400kN2)模板的自重(kN)：Ng2=0.3001.2000.900=0.324kN3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：Ng3=25.1000.1501.2000.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值NG=(Ngi+Ng2+Ng

11、3)=4.790kNo(2)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(4.000+0.000)1.2000.900=4.320kN(3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20Ng+1.4ONQIII 5、立杆的稳定性计算(1)、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，顶部立杆N=11.578kN,非顶部立杆N二11.796kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I0i查表得到；1 计算立杆的截面回转半径(Cn1)；i=1.60A立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W立杆净截面抵抗矩(C

12、m3)；W=4.25。一一钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2);f一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.OONmm2；Io计算长度(m);参照扣件式规范2011,由公式计算顶部立杆段：1O=kul(h+2a)(1)非顶部立杆段：1O=ku2h(2)k计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1,u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时,u1=l.869,l0=3.454m；=345416.0=215.718允许长细比(k取1)0=215.7181.155=186.7

13、69210长细比验算满足要求!6=0.157=l.0011578(0.157X397.6)=185.084Nmm2a=0.5m时，ti=l.403,l(j=3.565m；=356516.0=222.657允许长细比(k取1)0=222.6571.155=192.777210长细比验算满足要求！=0.148=LOOX11578(0.148X397.6)=197.349Nmm2依据规范做承载力插值计算好0.300时，。=189.173Nmm)不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算。门，满足要求！非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m；=345416.0=215.718允许长细比(k取1)

14、0=215.7181.155=186.769210长细比验算满足要求！6=0.157=LOOX11796(0.157X397.6)=188.572Nmmz,不考虑风荷载时，非顶部立杆的稳定性计算。f,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=L4X0.6Wklah210其中Wk风荷载标准值(kNm2)；Wk=UZXUSXWO=0.3001.2500.600=0.225kNm2h立杆的步距，1.20m；Ia立杆纵向间距(梁截面方向)，1.20m；Ib立杆横向间距，O.90m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=l.40

15、.60.2251.2001.2001.20010=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力NWk计算公式Nwk=(6n(n+l)(n+2)*MkB其中MTk模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m),由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB模板支撑架横向宽度(m)；n模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。Mk=0.2252.80.90(0.52.8+0.60)=1.1OOkN.mNWk=6X8(8+1)(8+2)(1.1007.20)=0.08IkNNw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=

16、I.2004.608+1.400X4,320+1.40.61.4000.033=11.647kN非顶部立杆Nw=I.200X4.790+1.400X4.320+1.40.61.4000.033=11.865kN顶部立杆段：a=0.2m时,u1=l.869,l0=3.454m；=345416.0=215.718允许长细比(k取1)0=215.7181.155=186.769210长细比验算满足要求！=0.157=LOOX11647(0.157X397.6)+1.00X330004247=193.868Nmm2a=0.5m时，U=l.403,lo=3.565m；=356516.0=222.657允

17、许长细比（k取1）入o=222.6571.155=192.777210长细比验算满足要求！6=0.148=LOOX11647（0.148X397.6）+1.00X330004247=206.205Nmm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，o=197981Nmm）考虑风荷载时，顶部立杆的稳定性计算。门，满足要求！非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m；=345416.0=215.718允许长细比（k取1）0=215.7181.155=186.769210长细比验算满足要求！=0.157=LOOX11865（0.157X397.6）+1.00X330004247=197.356

18、Nmm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算。f,满足要求！（2）按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N立杆的轴心压力设计值，N=11.80kNi计算立杆的截面回转半径，i=L60cm；A立杆净截面面积，A=3.976cm2；W立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.247c11f一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00Nmm2；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h最大步距，h-l.20m；I0计算长度，取1.200+2X0.300=1.800m；长细比，为180016.0=112150满足要求！轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I0

19、i查表得到0.503；经计算得到。=LOoXll796(0.503X397.6)=58.971NInIn不考虑风荷载时立杆的稳定性计算。f,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=L4X0.6Wklah210其中Wk风荷载标准值(kNm2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kNm2h立杆的步距，1.20m；Ia立杆纵向间距(梁截面方向)，O.90m；Ib一一立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=l.40.60.225X0.9001.2001.20010=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力

20、NWk计算公式Nwk=(6n(n+l)(n+2)*MkB其中MTk模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m),由公式计算:MTk=.5H2lawfk+HlaHmwmkB模板支撑架横向宽度(m)；n模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。Mk=0.2252.80.90(0.52.8+0.60)=1.1OOkN.mNWk=6X8(8+1)(8+2)(1.1007.20)=0.081kNNw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；NW=1.200X4.790+1.4004.320+1.40.60.081=11.865kN经计算得到。=LooX

21、II865(0.503X397.6)+1.00X330004247=67.003Nmm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算。f,满足要求！架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。11.1.6、 模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：mtmr式中：MT一支架的倾覆力矩设计值；MR一支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩：Mr=7.2002X0.900(0.370+0.300)+2X(0.000X7.2000.900)X7.2002=31.278kN.m倾覆力矩：M=3l.000l

22、.100=3.299kN.m模板支架整体抗倾覆验算MMr,满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！11.2.扣件钢管楼板模板支架计算书(层高3.9m)11.2.1、 依据规范：建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-200811.2.2、 计算参数：钢管强度为205

23、.0Nmm2,钢管强度折减系数取Lo0。模板支架搭设高度为3.8m,立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距1=1.20m,立杆的步距h=L20m。面板厚度18mm,剪切强度L4Nmm2,抗弯强度13.ONmm2,弹性模量6000.ONmm2o内龙骨采用40.X80.mm木方，间距30Omnb木方剪切强度L4Nmm2,抗弯强度15.ONmm2,弹性模量9000.ONmm2o梁顶托采用双钢管48X2.8mm。模板自重0.5OkNm2,混凝土钢筋自重25.IOkNm3o施工均布荷载标准值4.OOkNin?,堆放荷载标准值0.0OkNm2o扣件计算折减系数取LO0。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷

24、载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=L2X(25.10X0.15+0.30)+1.404.00=10.478kN2m由永久荷载效应控制的组合S=L3525.100.15+0.71.404.00=9.003kN由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为648X2.8。钢管惯性矩计算采用I:n(DLd)64,抵抗距计算采用W=(D4-d4)32Do11.2.3、 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值ql=25.1

25、000.1501.000+0.3001.000=4.065kNm活荷载标准值q2=(0.000+4.000)X1.OoO=4.OOOkNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=48.60cm4；(1)抗弯强度计算f=Y0MWf其中f一一面板的抗弯强度计算值(Nmm2)；YO结构重要性系数；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取17.OONmm2；M=0.100ql2其中q荷载设计值(kNm)；经计算得到M=0.100X(1.20X4.065+1.404.000)0

26、.3000.300=0.094kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f二YOMW=1.00X0.0941000100054000=1.746Nmm2面板的抗弯强度验算f门，满足要求！(2)抗剪计算0T=30Q2bhT其中最大剪力Q=O.600(1.204.065+1.404.000)0.300=L886kN截面抗剪强度计算值T=31.001886.0(21000.00018.000)=0.157Nmm2截面抗剪强度设计值T=L40Nmm2面板抗剪强度验算小于T,满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4100EIv=1250面板最大挠度计算值V=0.6774.0653001(1009000486

27、000)=0.051mm面板的最大挠度小于300.0250,满足要求！11.2.4. 模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。(1)荷载的计算D钢筋混凝土板自重(kNm)：q11=25.1000.1500.300=1.130kNm2)模板的自重线荷载(kNm)：q12=0.3000.300=0.090kNm3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kNm)：经计算得到，活荷载标准值q2=(4.000+0.000)0.300=1.200kNm静荷载ql=1.201.130+1.200.090=1.463kNm活荷载q2=1.40l.200=1.680kNm计算单元内的龙骨集中力为(L6

28、80+1.463)0.900=2.829kN(2)龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q二P1=2.8290.900=3.143kNm最大弯矩M=0.Iql2=O.1X3.14X0.90X0.90=0.255kN.m最大剪力Q=O.6ql=0.60.9003.143=1.697kN最大支座力N=l.Iql=1.1X0.9003.143=3.112kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=42.67cm3；截面惯性矩I=170.67cm4；1）龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0MW=1.00X0.255XlO642666.7=5.97Nmm

29、2龙骨的抗弯计算强度小于17.ONmmz,满足要求！2）龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=O.6ql截面抗剪强度必须满足：YOT=30Q2bhT截面抗剪强度计算值T=3LOOX1697.44（2X40.00X80.00）=0.796Nmm2截面抗剪强度设计值m=L70Nmm2龙骨的抗剪强度计算满足要求！3）龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度（即龙骨下小横杆间距）得到q=L220kNm最大变形v=0.677ql4100EI=O.677X1.220X900.O4（1009000.00X1706667.0）=0.353mm龙骨

30、的最大挠度小于900.0400（木方时取250）,满足要求！11.2.5. 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=3.112kN均布荷载取托梁的自重q=O.075kNm0托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.551kN.m经过计算得到最大支座F=13.830kN经过计算得到最大变形V=1.424mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度

31、f=0MW=1.00X1.551XlO68496.0=173.86Nmm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.ONmmz,满足要求！(2)顶托梁挠度计算最大变形v=l.424mm顶托梁的最大挠度小于1200.0400,满足要求！11.2.6. 扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。11.2. 7.模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1)静荷载标准值包括以下内容：1)脚手架的自重(kN)：NGl=O.1463.750=0.546kN2)模板的自重(kN)：Ng2=0.3000.9001.200=0.324kN3)钢筋混凝土楼板自重(

32、kN)：Ng3=25.1000.1500.9001.200=4.066kN经计算得到，静荷载标准值NG=(Ngi+Ng2+Ng3)=4.936kN(2)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(4.000+0.000)0.900l.200=4.320kN(3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2ONG+L40Nq11.2.8、立杆的稳定性计算(1)、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，顶部立杆N=11.552kN,非顶部立杆N二11.972kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I0

33、i查表得到；1 计算立杆的截面回转半径(Cn1)；i=1.60A立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W立杆净截面抵抗矩(Cm3)；W=4.25。钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2)；f一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.OONmm2；Iq计算长度(m);参照扣件式规范2011,由公式计算顶部立杆段：1O=kul(h+2a)(1)非顶部立杆段：1O=ku2h(2)k计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1,u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.15m；顶部立杆段：a=0.2m时,u1=l.8

34、69,l0=3.454m；=345416.0=215.718允许长细比(k取1)0=215.7181.155=186.769210长细比验算满足要求！6=0.157=LOOX11552(0.157X397.6)=184.670Nmm2a=0.5m时，u1=l.403,10=3.565m；=356516.0=222.657允许长细比(k取1)入o=222.6571.155=192.777210长细比验算满足要求！=0.148。=1.00X11552(0.148X397.6)=196.907Nmm2依据规范做承载力插值计算a=0.150时，。=182.63ONmm)不考虑风荷载时，顶部立杆的稳定性

35、计算。f,满足要求！非顶部立杆段：=2.492,l0=3.454m；=345416.0=215.718允许长细比(k取1)入o=215.7181.155=186.769210长细比验算满足要求！6=0.157=LOOX11972(0.157X397.6)=191.374Nmmz,不考虑风荷载时，非顶部立杆的稳定性计算。f,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=L4X0.6WkIah210其中Wk风荷载标准值(kNm2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kNm2h立杆的步距，1.20m；Ia立杆纵向间距(梁截面

36、方向)，0.90m；Ib立杆横向间距，1.20m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.40.60.2250.9001.2001.20010=0.024kN.ni；风荷载设计值产生的立杆段轴力NWk计算公式Nwk=(6n(n+l)(n+2)*MkB其中MTk模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m),由公式计算：MTk=O.5H2lawfk+HlaHmwmkB模板支撑架横向宽度(m)；n模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。Mk=O.2253.81.20(0.53.8+0.60)=2.506kN.mIk

37、=6X8(8+D(8+2)X(2.5069.60)=0.139kNNw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=I.2004.587+1.400X4.320+1.40.61.400X0.024=11.669kN非顶部立杆Nw=L200X4.936+1.400X4.320+1.40.61.4000.024=12.088kN顶部立杆段：a=0.2m时,u1=l.869,l0=3.454m；=345416.0=215.718允许长细比(k取1)0=215.7181.155=186.769210长细比验算满足要求！6=0.157=LOOX11669(0.157X397.6)+1.00X2400

38、04247=192.307Nmm2a=0.5m时，ti=l.403,l(j=3.565m；=356516.0=222.657允许长细比(k取1)入o=222.6571.155=192.777210长细比验算满足要求！=0.148=LOOX11669(0.148X397.6)+1.00X240004247=204.668Nmm2依据规范做承载力插值计算好0.150时，o=190.246Nmm)考虑风荷载时，顶部立杆的稳定性计算。f,满足要求！非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m；=345416.0=215.718允许长细比(k取1)0=215.7181.155=186.769210

39、长细比验算满足要求！6=0.157=l.0012088（0.157X397.6）+1.00X240004247=199.OllNmm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算。f,满足要求！（2）、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N立杆的轴心压力设计值，N=11.97kNi计算立杆的截面回转半径，i=L60cm；A立杆净截面面积，A=3.976cm2；W立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.247c11f一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.OONmm2；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.15m；h最大步距，h-l.20m；I0计算长度，取

40、1.200+2X0.150=1.500m；长细比，为150016.0=94150满足要求！轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I0i查表得到0.639；经计算得到。=1.00X11972（0.639X397.6）=47.120Nmm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算。f,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=I.4X0.6Wklah210其中此一风荷载标准值（kN卡）；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kNm2h立杆的步距，1.20m；Ia立杆纵向间距(梁截面方向)，L20m；Ib立杆横向间距，0.90m；风荷载产

41、生的弯矩Mw=l.40.60.2251.2001.2001.20010=0.024kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力NWk计算公式Nwk=(6n(n+l)(n+2)*MkB其中MTk模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m),由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB模板支撑架横向宽度(m)；n模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。Mk=0.2253.81.20(0.53.8+0.60)=2.506kN.mNwk=68(8+1)(8+2)X(2.5069.60)=0.139kNNw考虑风荷载时，立杆的轴心压力

42、最大值；Nw=1.2004.936+1.4004.320+1.40.60.139=12.088kN经计算得到。=1.00X12088(0.639X397.6)+1.00X240004247=53.347Nmm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算。门，满足要求！架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。11.2.9.模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：mtmr式中：MT一支架的倾覆力矩设计值；MR一支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩：Mr=9.6002X1.200(0.506

43、+0.300)+2X(0.0009.6001.200)X9.6002=89.097kN.m倾覆力矩：M=31.000X2.506=7.518kN.m模板支架整体抗倾覆验算MMr,满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！11.3、梁模板扣件钢管支撑架计算书(截面为600*800M)1.1.1. K依据规范：建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地

44、基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-20081.1.2. 计算参数：钢管强度为205.0Nmm2,钢管强度折减系数取LO0。架体搭设高度为3.0m,梁截面BD=600mm800mm,立杆的纵距(跨度方向)1=0.90m,立杆的步距h=0.90m,梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度L4Nmm2,抗弯强度13.ONmm2,弹性模量6000.ONmm2o内龙骨采用40.X80.mm木方。木方剪切强度L4Nmm2,抗弯强度15.ONmm2,弹性模量9000.ONm20梁底支撑顶托梁长度O.90mo顶托梁采用双钢管：482.8o梁底承重杆按照布置间距150,60Omnl计算。模板自重0.5OkNm2,混凝土钢筋自重25.5OkNm3o振捣混凝土荷载标准值2.OOkNin?施工均布荷载标准值2.50kNm2o扣件计算折减系数取LO0。图1梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.