典藏版参考文献 (77).docx

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1、减小孤石地质交叠段盾构隧道沉降变形量发布人：林豫中建海峡建设发展有限公司潘晨QC小组2019年9月一、课题介绍1二、小组简介1三、选题理由2四、现状调查3五、确定小组活动目标5六、原因分析及要因确认5七、制定对策13八、对策实施14实施一：明确交叠段掘进参数14实施二：进行孤石探测及处理16实施三：交叠段先行隧道加固19实施四：后行隧道管片外盾尾间隙及时用浆液填充饱满21九、效果检查23十、巩固措施及标准化26十一、遗留问题及今后打算26十二、附件27减小孤石地质交叠段盾构隧道沉降变形量中建海峡建设发展有限公司潘晨QC小组一、课题介绍随着城市建设的推进，城市交通口益拥堵，仅仅靠自驾车通勤已不能

2、满足社会日益增长的需求，城市轨道交通建设日益增多，而盾构隧道施工则是城市轨道交通隧道建设的主力军。密集的地面构筑物、复杂的地质条件使得盾构隧道施工难度加大。若隧道沉降变形量过大，易导致地面构筑物开裂甚至坍塌，严重影响隧道安全及施工进度，故如何减小盾构隧道沉降变形量显得尤为重要。厦门地铁6号线马銮中心站集美岛站盾构区间，位于海沧区、集美区分界处的马銮湾海域，地貌单元为滨海平原区。盾构隧道覆土厚度达651-18.8m,盾构主要穿越粉质黏土、中粗砂、残积砂质黏性土、凝灰熔岩残积黏性土、全风化花岗岩、微风化花岗岩（孤石）等地层，地质条件十分复杂。马集区间隧道采用土压平衡盾构施工，在左线上跨右线交叠段隧

3、道施工中，存在后行隧道施工过程中易导致先行隧道沉降变形、存在孤石影响正常掘进、后行隧道管片易上浮等施工难点。图1施工场地平面示意图针对本项目盾构交叠段隧道施工过程中存在的难点，项目部通过成立QC小组，开展PDCA循环，成功解决了以上难题。二、小组简介课题名称减小孤石地质盾构隧道交叠段的变形量小组名称中建海峡建设发展有限公司潘晨QC小组课题类型攻关型接受TQM教育情况：人均64小时成立时间2018.11.15小组人数10人a三册登记号CSCECSC:2019-021-001#活动时间2018.11.15-2019.4.5序号姓名性别年龄职称职务任务及分工1潘晨男32项目经理组长组织、策划、决策2

4、郭茶发男36技术负责人副组长组织、调查、决策3许天财男36盾构生产经理副组长实施、统计、整理4刘龙健男31工程部经理组员实施、统计、整理5林豫男25施工主管组员方案实施，现场发布6余国享男31试验主管组员方案实施，信息反馈7刘自力男27技术部经理组员方案实施，信息反馈8黄伟平男28工程部经理组员方案实施，信息反馈9农腾胜男27安全主管组员方案实施，现场验证IO吴敏男25施工员组员方案实施，现场验证小组情况及成员分工一览表表1制表人：吴敏日期：2018.11.20三、选题理由1、质量要求高：符合国家及相关行业验收标准，分项工程、分部工程、单位工程一次合格率100%,争创省优；各单项工程力创“闽江

5、杯”、“鼓浪杯”。2、施工难度大：本工程盾构施工存在潜在孤石勘察和处理、长距离跨海段施工、穿越中粗砂地层、交叠段隧道施工、小净距隧道施工等难点。其中交叠段施工的难度和风险最大，具体体现在：交叠段地质复杂，掘进参数难控制；且后行隧道对先行隧道影响大，易导致先行隧道沉降变形；交叠段区域存在孤石，影响盾构正常掘进；交叠段后行隧道靠近海域，管片外围浮力大，易引起管片上浮。3、社会影响大：本工程是厦门轨道6号线马銮湾片区段的关键线路，同时也是公司第一个盾构施工项目，更是中建系统首例盾构跨海隧道施工项目，其施工质量备受社会各界关注。4、工期要求紧：本工程是厦门轨道6号线马銮湾片区段的关键线路，也是马銮湾片

6、区段环境改造工程的关键工程，在本工程施工完成后，急需对集美岛站区域进行回填改造，对工期要求较紧。综上四个理由，我们确定活动的课题为减小孤石地质交叠段盾构隧道沉降变形量。12个35个月为月关键I线路一、制图人：林豫四、现状调查图2质量、进度要求示意图日期：2018.11.20为准确把握本课题攻关难点，小组成员针对交叠段下影响盾构隧道沉降变形量的因素进行广泛调查。调查一:小组成员经过现场踏勘并结合地勘报告得出：盾构区间交叠段先行隧道内存在残积砂质黏性土、中粗砂、全风化花岗岩、散体状强风化花岗岩等多种复杂地质相结合，而后行隧道内存在残积砂质黏性土、中粗砂、淤泥、全风化花岗岩、孤石（微风化花岗岩）等多

7、种复杂地质相结合。现状调查一得出:交叠段内存在多种复杂地质相结合，且存在孤石，必将给盾构掘进施工带来诸多困难。在掘进过程中需根据不同地质及时调整掘进参数。调查二：小组成员查阅近年来类似发杂地质条件下相关工程的盾构隧道施工资料，从隧道类型、地质条件、隧道沉降变形量情况等方面进行对比分析：目隧道类型地质条件最大竖向位移对地面构筑物影响程度工期延误广州某地铁隧道土压平衡盾构施工复合地层，存在上跨其他隧道，易对成型隧道造成沉降。-26mm严重40天北京某地铁隧道土压平衡盾构施工靠近西山一带，场地存在孤石，掘进过程中对土体扰动较大，易对隧道造成沉降。-18mm较严重33天上海某地铁隧道土压平衡盾构施工紧

8、邻黄浦江，场地内存在淤泥质黏土，粉砂等地层，土体含水量饱和，隧道上浮量较大。+12mm轻微10天制表人：林豫日期：2018.11.20现状调查二得出：受复杂地质条件影响，盾构隧道变形量控制较为困难，隧道沉降变形量大易对地面构筑物产生不利影响，导致工期延误。故控制盾构隧道竖向位移是保证隧道施工安全和进度的有效措施。调查三：为了更准确的掌握影响本交叠段隧道沉降变形问题，小组成员从设计单位、监理单位、施工班组邀请了20位的专业人员，对影响交叠段盾构隧道变形的因素进行共100次投票，经分析整理，分别制成影响盾构隧道变形量因素统计表和排列图：影响交叠段盾构隧道沉降变形量因素统计表表3序号项目频数(点)频

9、率(%)累计频率()1掘进参数难控制4747472管片拼装质量难控制4444913材料因素55964测量真实性影响22985其它22100合计100100/制表人：刘自力日期:2018.11.2298%1。一00OCA80O7070606O9N=100图5影响盾构掘进质量因素排列图日期:2018.11.22制图人：刘自力现状调查三得出：“掘进参数难控制”和“管片拼装质量难控制”，是影响交叠段盾构隧道沉降变形量的关键因素。五、确定小组活动目标1、目标确定QC小组经过认真反爱的论证，将目标定为：交叠段成型隧道管片竖向位移10mm.2、目标设定依据依据一：厦门轨道集团管理细则要求盾构隧道竖向位移控制

10、值为+10mm、-30mm。依据二：本工程选用的施工班组及盾构司机曾参与武汉跨江隧道、上海地铁隧道等多个盾构隧道工程的施工，具有丰富的施工经验。QC小组成员中有多人曾参与过国家级QC活动，有丰富的QC活动经验和较高的施工技术、质量管理能力，公司配备性能良好的盾构机，并在技术和资金方面大力支持。依据三：在本工程马集区间右线前100环隧道完成后，经测量统计，存在三环管片竖向位移为-12mm、-13mm、-11mm,其余管片竖向位移均符合目标要求。在马集区间右线前百环隧道掘进过程中，与本目标仍有差距，小组成员对影响特殊地段盾构掘进质量的主要因素已明确，可以采取针对性的措施进行质量控制。所以本目标是可

11、行且具有一定挑战性的。因此，小组成员一致认为：只要经过不懈努力，活动目标一定能够实现。六、原因分析及要因确认小组成员根据现状调查所总结的主要问题“掘进参数难控制”和“管片拼装质量难控制”，运用关联图进行原因分析:结论：找到10条末端因素，为末端因素。QC小组成员深入现场对关联图中的10条末端因素进行调查分析，并根据调查结果绘制了要因确认计划表：序号末端因素确认内容确认方法标准负责人确认时间1盾构机维护不及时查验有无机械维护记录调查分析有且100%实施刘自力2018.12.302导向系统全站仪未及时检定查验仪器检定证书并重新对测量仪器进行校核M杳分析合格率100%吴敏2018.11.273地质复

12、杂掘进参数多变查验前一百环不同地层掘进参数调查分析不同地质对应的总推力、刀盘扭矩变化率220%林豫2018.12.254盾构司机未及时调整掘进参数对盾构司机进行考核、培训培训考核优良率100%许天财2018.11.285孤石影响盾构正常掘进检查即将进入孤石区域掘进参数调查分析刀盘扭矩突增量W30OkNm且总推力突增量W300l潘晨2019.1.106管片拼装手责任心不强查验是否制定奖罚制度并落实到位调看分析有且100%实施郭茶发2019.1.87管片橡胶圈、衬垫粘贴质量差检查现场管片橡胶圈、衬垫粘贴质量现场验证合格率100%余国享2018.11.308后行隧道管片易上浮查验后行隧道接近交叠段时

13、管片上浮量现场验证管片上浮量IOmm黄伟平2019.1.129后行隧道易使先行隧道沉降检查即将进入交叠管片沉降量现场验证沉降量Wlomm刘龙健2019.1.1010进场渣土改良材料质量差检查进场渣土改良材料质量现场验证合格率100%林豫2018.11.30制表人：刘龙健日期：2019.1.12小组针对以上10条末端因素，运用要因验证表逐一进行要因确认。末端因素一：盾构机维护不及时验证时间2018.12.30验证方法调查分析确认人刘自力验证情况机管员时时跟踪盾构机运行状态，发现问题及时维修，每半月检查一次盾构机维修保养日志，保证维修保养率100%。修保建日名rm,AliU供，.，一*0LtA2-

14、q*u*SB2一一_2*Ts，.I二1-11.-上-.一，a.三r-r,*|.r*.,1.XTcR,半兰，HI-七d1T工OLokLJ-Im.维修保养日志日期2018.11.16-11.302018.12.1-12.152018.12.16-12.30保养率100%100%100%确认结论非要因末端因素二：导向系统全站仪未及时检定验证时间2018.11.27验证方法调查分析确认人吴敏经过现场验证，小组成员对测量仪器标定证书进行查验，100%满足使用要求。Jtt验证检定证书*MWMMBraWKM情况“Z期t导向系统全站仪检定证书确认结论非要因末端因素三：地质复杂掘进参数多变验证时间2018.12

15、.25验证方法调查分析确认人林豫通过对前100环不同地质掘进参数的对比分析，以掘进推力为例，由下表得出，盾构机在不同地质推进时，推力变化大于4001,跨度较大，变化率大于20%。而本工程交叠段地质十分复杂，掘进过程中易遇不同地层交叉施工。所以掘进过程不同土质推力统计对比图中掘进参数较难控制。验证情况确认结论末端因素四：盾构司机未及时调整参数验证时间2018.11.28验证方法培训考核确认人许天财验证情况盾构司机是技术含量相对较高的一项工作，盾构司机对盾构机推进参数和掘进姿态的控制起决定性作用。因此，对现场盾构司机进行培训，并在培训后进行考核，考核结果如下图，4位盾构司机的成绩均较优秀，优良率为

16、100%。优11人251良3人确认结论非要因末端因素五：孤石影响盾构正常掘进验证时间2019.1.10验证方法调查分析确认人潘晨验证情况查验在即将进入已探明孤石区域段盾构掘进记录表，由表中可得知，在掘进至左线290环700mm至IlOOmm时，刀盘扭矩由IlOO突增至150OkNm,总推力由1150l突增至1500t,盾构司机通过降低推进速度来调整刀盘扭矩和总推力，对盾构掘进影响程度较大，说明孤石影响盾构正常掘进。290环推进参数变化表推进位移700mm900mm1100mm推进速度38mmmin33unmin20unmin刀盘扭矩IllOkNm1480kNm1250kNm总推力1150t14

17、60tBOOt孤石区段掘进记录表确认结论要因末端因素六：管片拼装手责任心不强验证时间2019.1.8验证方法调查分析确认人郭茶发验证情况管片拼装手是否用心拼装很大程度上决定了管片拼装质量。只要现场管理到位，活动目标可以保证。项目部已经加强教育并制定相应的奖罚制度，验收时达到优良的给予IOoO元奖励，对屡次出现操作不当的管片拼装手调离工作岗位或予以辞退，管片拼装手质量意识增强。II|IIIM8M.I:41IIr*-ew.,eI制s三KI、，I-7*jIII国二二“二二”二二三H三三三三奖罚制度确认结论非要因末端因素七：管片橡胶圈、衬垫粘贴质量差验证时间2018.11.30-12.2验证方法现场验

18、证确认人余国享验证情况管片橡胶圈、导致拼装后的管）查，发现管片橡月衬垫粘贴不到位既容易影响管片拼装质量导致用才渗漏水。小组成员在现场对已粘贴好的管片橡比交圈、衬垫粘贴符合要求。7现场检查管片橡胶圈、衬垫粘贴质量图手片破损，又可能t垫、衬垫进行检抽检数量（环）151216粘贴合格率100%100%100%确认结论非要因末端因素八：后行隧道管片易上浮验证时间2019.1.12验证方法现场验证确认人黄伟平验证情况盾构交叠段后行隧道周围地下水丰富，对管片浮力大，易造成管片上浮导致隧道变形。现对即将进入交叠段时的管片上浮量进行统计，结果如下。其中管片上浮量最大的为242环，为Iomm,说明地下水浮力对隧

19、道变形量影响较大。I管片复测统计图环号导向系统姿态偏差人工复测管片姿态上浮量242-22mm-12mmIOmm确认结论要因末端因素九：后行隧道易使先行隧道沉降验证时间2019.1.10验证方法现场验证确认人刘龙健验证情况由于交叠段施工风险较大，在未进入交叠段前，先行隧道与后行隧道净距逐渐减小，为探究后行隧道对先行隧道的沉降影响，对先行隧道进行实时监测，监测情况如下表，可知在后行隧道逐渐靠近先行隧道的过程中，后行隧道对先行隧道的影响逐渐增大，管片沉降量己经达到10.4mm,若在交叠段不对先行隧道进行加固，将对先行隧道产生极不利影响。测点编号GGCYlGGCY2GGCY3GGCY4GGCY5竖向位

20、移（mm）68-7.6-8.4-8.8-10.4确认结论要因末端因素十：进场渣土改良材料质量差验证时间2018.11.30验证方法现场验证确认人林豫验证情况经过现场验证，进场渣土改良材料均有出厂质量文件，小组成员对材料抽检并进行试验测试，合格率为100%,所购材料均满足使用要求。材料抽检结果表j1MWMCf.公SJ*V-三I,*rs*_jl9fMII.H,I:*,Dx*t9TvtBIm*I.mi*vIW3I*大U磅j材料出厂合格证泡沫剂抽检批次123456结果合格合格合格合格合格合格确认结论非要因QC小组成员对10条末端因素进行调查分析，确认以下4个要因:1、地质复杂掘进参数多变2、孤石影响盾

21、构正常掘进3、后行隧道易使先行隧道沉降4、后行隧道管片易上浮并针对四个要因，进行对策评价选择:序号要因对策H综合得分确定对策有效性可行性经济性时间性1地质复杂掘进参数难控制结合三维地质模型动态分析明确区间掘进参数O18根据现场实时监测情况结合地勘资料制定掘进计划OOO14X2孤石影响盾构正常掘进进行孤石探测及处理OO16换刀后不预处理孤石直接掘进OOOO12X3后行隧道易使先行隧道沉降先行隧道用止浆塞注浆加固土体及洞内支撑台车加固O18先行隧道内架设钢支撑加固O14X4后行隧道管片易上浮后行隧道管片外盾尾间隙迅速用浆液填充饱满O18后行隧道推进时适当调低姿态，预判管片上浮量，与其相抵消OO12

22、X对策评价选择表表51分时间：2019.1.12注：5分。3分制表人：潘晨七、制定对策对要因确认表中得出的4个要因，经过讨论、比较，运用5W1H原则进行对策制定:序号要因对策目标措施地点执行时间责任人1地质复杂掘进参数难控制明确交叠段掘进参数交叠段盾构掘进姿态偏离轴线值W50mm通过BIM技术建立三维地质模型针对不同地层确定各地层掘进参数盾构监控中心2019.1.151.25黄伟平农腾胜刘龙健2孤石影响盾构正常掘进进行孤石探测及处理孤石区域掘进参数正常，且通过后刀具磨损量W5mm微动探测与钻探联合勘测孤石对孤石用静态爆破法处理施工现场2019.1.254.25潘晨刘自力3后行隧道易使先行隧道沉

23、降先行隧道加固交叠段先行隧道沉降量WIOmm止浆塞预注浆加固土体走行式液压台车洞内支撑加固施工现场2019.1.15-4.25许天财林豫吴敏4后行隧道管片易造成上浮后行隧道管片外盾尾间隙迅速用浆液填充饱满后行隧道管片上浮量WlOmm调整同步注浆浆液配合比施工现场2019.4.154.25郭茶发余国享制表人：林豫时间：2019.1.14八、对策实施实施一：明确交叠段掘进参数土压平衡盾构机施工过程中,正确地选择掘进参数可以有效地保持开挖面稳定、减少土体位移和地面沉降。盾构机在复杂的地质中掘进，控制把握好盾构机掘进参数更是隧道变形量得以保障的前提。小组成员采取以下措施，明确各地层盾构掘进参数。1、通

24、过BlM技术建立交叠段三维地质模型传统的勘察报告采用大量繁琐的柱状图、剖面图、钻孔平面图来表现地质地层构造，工作量大且易出现偏差。我们可以将BIM技术应用于建立三维地质模型中,为地质信息提供可视化平台，对交叠段地层预测结果进行直观展示。柒及中粗砂盾构后行道图7交叠段三维地质模型图制图人：黄伟平时间：2019.1.15如图所示，三维地质模型相对于原地质剖面图，删去了剖面图中取样点位置、地层图例、附注说明等元素，保留了核心的地层分布内容，并以不同原色区分，模拟土层与岩层的分布情况。同时可根据己有设计条件模拟盾构机掘进状态，明确盾构机在交叠段掘进时各土层分布状况，确保更准确的把握盾构机掘进时各土层的

25、变化情况。2、针对不同地层确定掘进参数通过BIM技术建立了三维地质模型后，结合由盾构中心导出的推进数据，可建立推进数据预测模型,针对盾构在交叠段不同地层中掘进对应的各项掘进参数。推进数据预测模型建立流程如下：图8建立数据预测模型流程图制图人：林豫时间：2019.1.15推进数据预测模型的建立是通过盾构机掘进速度、刀盘扭矩、刀盘转速、总推力等重要掘进参数的提取，再将这些数据通过数据清洗和集成，结合三维地质模型，得出以下交叠段不同地层的掘进参数：盾构在交叠段不同地层施工参数控制表分类盾构参数、孤石处理段全风化花岗岩、散体状强风化花岗岩残积砂质黏性土富水砂性土层推进速度2030mmmin3040mm

26、min3040mmmin均匀快速通过3O-5Ommmin刀盘转速高转速1.2rpm以上较低转速1.01.2pm低转速1.01.2rpm低转速1.01.2rpm刀盘扭矩2500kNm以下2000kNm以下2000kNm以下2500kNm以下总推力小推力10001500t2000t以下小推力800-1400t1600t以下出土量48-52m350-56m350-52m350-54m3制表人：林豫日期：2019.1.15团实施效果根据以上表格对交叠段不同地层掘进参数进行控制，将盾构掘进姿态控制在偏离轴线50mm内，减小盾构隧道的变形量。盾构交叠段在不同地层姿态最大偏离轴线值统计如下：交叠段在不同地层

27、姿态最大偏离轴线值统计表表8分类盾构参孤石处理段全风化花岗岩、散体状强风化花岗岩残积砂质黏性土富水砂性土层水平姿态（mm）+29-24+26+25垂直姿态（mm）-35-28-31-35制表人：林豫日期：2019.1.15实施二：进行孤石探测及处理拟建工程场区沿线地层结构较复杂，岩土层种类较多，岩土层的埋深、厚度及性能变化较大。本工程场地基岩层属于沿海地区广泛分布的燕山期花岗岩地质，极易形成孤石，且其分布无明显规律，随机性强，是地铁盾构机地下掘进施工的重难点。盾构机在掘进过程中碰到孤石时，若未对孤石进行合适的处理直接掘进，刀盘易过度磨损甚至被孤石卡死，需要开仓换刀，严重影响盾构正常掘进。而“找

28、孤石”和“处理孤石”则是问题的关键。小组成员采用以下措施，以减小孤石地层掘进时盾构机对土体的扰动。1、微动探测与钻探联合勘测孤石微动探测是一种基于微动台阵探测的地球物理探测方法，其基本步骤是从微动台阵记录中提取瑞雷波频散曲线，计算视S波速度Vx,再经插值光滑计算获得二维视S波速度剖面，视S波速度剖面能直观地反映地层岩性变化，计算二维视S波速度剖面进行地质解译，其基本步骤见图。图9视S波速度剖面获取流程图制图人：潘晨日期：2019.1.16微动数据按以上基本步骤处理后，可获得面波相速度等值图、H/V曲线及H/V等值图等探测成果。下图为左线(ZK8+679.9ZK8+955.2)里程段的面波相速度

29、等值线图。图中横坐标为里程；纵坐标为高程;不同的颜色表示不同的速度值，速度值大小参照色标，一般低速度值对应的土层较软，高速度值对应的土层较硬。图中近平行黑色虚线为隧道洞身范围。8679.9107 5 4 3869008685087So 87050 8700087250 8720.08715087X1 8750.0 87450 87400 87350873008760.08770-8765,8785.08780.0 8775879508790088000S S S Oo 09 S S b b b b k M K)用桩号(m)8860.28855.2 8850M8845.28840.28875.2

30、8870.28865.28895 2 88902 SSM8900SSSSSS 若言3X8欢 2 2 2 心 k) 28955M8964894538灯KStll图10左线面波相速度等值线图制图人：刘自力日期：2019.1.30由上图可看出ZI3、Zl4、Z21-Z22、Z25-Z26、Z51和Z54-Z56测点下方(红色虚线圈定的范围)存在孤立的类似“包裹体”的速度偏高异常，而Zl3、Zl4、Z21-Z22探孔处于交叠段区域内，对这些测点先进行钻孔验证。根据微动和钻孔探测结果，得出孤石探测结果表如下。孤石探测结果统计表微动测点编号里程编号地面标高(m)钻孔深度(m)探测结果Z138740.06.

31、5216存在孤石Z148745附近6.6016存在孤石Z21-Z22之间8782.57.0416未揭露孤石制表人：刘自力日期：2019.2.5经上表分析可得，在ZK8+730-ZK8+755里程段应列为盾构掘进的危险区域，应对孤石进行处理。2、对孤石用静态爆破法处理在采用微动探测法与钻探法相结合探测完孤石后，发现孤石存在区域段现正在进行集美岛区域工程改造建设，受其影响，无法在地面采取旋挖钻机处理孤石，而采用深孔微差爆破处理孤石则存在地表塌陷风险，故选用洞内处理方式。而洞内静态爆破法具有不产生爆炸声响、粉尘和有害气体，且对掌子面的扰动小等优点，故采用静态爆破法对已探明的孤石进行处理。静态爆破法也

32、称“膨胀剂法”或“无声爆破”，静态爆破技术，是将静态爆破剂利用适量的水(一般情况下含水量为30%)调成流塑状浆液，灌入事先利用爆破风钻在岩石上打设好的爆破孔，然后对孔口进行有效封堵。利用静态爆破剂经水化后产生的膨胀力，将岩石撑裂，大石化小，再把小石块从刀盘前方移进土仓由螺旋输送机排出土仓。其具体流程如下：图11孤石静态爆破工艺流程图制图人：潘晨日期：20193.2团实施效果通过对孤石的详细探测及处理，盾构机在交叠段孤石区段掘进过程中，刀盘扭矩及推力没有显著升高,通过孤石区后进行开仓检查，刀具最大磨损量为4mm,无需更换刀具。说明交叠段孤石处理结果良好，盾图12隧道交叠段示意图构机顺利通过孤石区

33、段。孔号孤石埋深孤石岩性掘进速度盾构机通过时刀盘扭矩盾构机通过时推力通过后刀具最大磨损量Z1314.2-15.6中风化花岗岩20-30mmmin1100-1200kNm1200t-1300t4mmZ1413.3-14.1中风化花岗岩20-30mmmin1200-1300kNm1200t-1400t结论刀盘扭矩、推力均正常，且刀具磨损量均小于5mm,说明孤石处理情况良好。交叠段孤石处理情况统计表表10制表人：刘自力实施三：交叠段先行隧道加固日期：2019.3.5在本工程交叠段长达70米，其中最小垂直净距只有3.5m,若管控不当，后行隧道将对先行隧道造成破坏性影响。因此，在交叠段隧道施工时，小组成

34、员采用以下措施，以降低先行隧道的沉降量，减小后行隧道对先行隧道的影响。1、止浆塞预注浆土体加固交叠段不仅要对先行隧道进行隧道内支撑加固，在盾构机掘进前，应对先行隧道土体进行预加固。交叠段加固面积大，若采用传统的注浆方法，封闭效果差，加固效果不够理想。小组成员采用止浆塞由下而上分段预注浆，可有效提高注浆质量和效率。(1)、止浆塞结构:图13止浆塞结构图14止浆塞实物照片时间:2019.1.15制图人：刘自力(2)、止浆塞分段注浆原理注浆时，通过调节气压，控制止浆塞中膨胀胶囊体积的膨胀或缩小，从而将钻孔分成若干封闭的注浆段（一段约4m）,实现自下而上分段注浆，保证了注浆质量。图15分段注浆效果示意

35、图 制图人：林豫时间:2019.1.152、走行式液压台车洞内支撑加固为减小后行隧道对先行隧道的影响，在被上跨的先行隧道内用新型走形式液压台车进行洞内支撑加固,该加固方法具有以下优点:a.支撑架各支点的支撑力可通过千斤顶调节，确保管片受力均匀；b.避免大件构件在盾构区间拼装吊装作业，降低狭小空间作业风险；c.可提前在后台场地完成拼装，直接吊装下井后，靠自行走系统就位，安装和拆除施工时间可节约30天;d.新型支撑结构设置洞门，盾构掘进施工所需的电瓶车可正常通行，保证施工连续性。嗣图16时间：2019.2.15制图人：林豫团实施效果通过对先行隧道管片的实时跟踪监测，后行隧道在通过交叠段时对先行隧道

36、的影响极小，最小沉降量为8mm,对策目标实现。先行隧道沉降量统计12I介许范围；61com寸寸101/51091099999卜111卜88008006666600CMOJCXJCMOJCXJOJCNOJCXJOJOJCNCMCXJOJCXJOJOJCNCMfNOJCNCNOJCNOOCO图19洞内支撑台车纵剖面图制图人：吴敏日期：2019315实施四：后行隧道管片外盾尾间隙及时用浆液填充饱满在本盾构交叠段隧道临近马銮湾海域，地下水较丰富，后行隧道埋深较浅，地下水对管片的浮力较大，在管片脱出盾尾后易造成管片上浮，导致整体隧道变形，甚至管片破损而渗漏水，引发重大风险。小组成员针对管片上浮的现象采用

37、以下措施，减小管片的上浮量。1、调整同步注浆浆液配合比由于盾构盾尾间隙及盾尾壁厚的存在，管片脱出盾尾之后，管片与土层之间存在的空隙必须由同步注浆浆液填充，以减小地层损失。同步注浆浆液凝固后具有一定强度，在管片外圈形成“鸡蛋壳”结构，可确保管片衬砌早期和后期的稳定性。故小组成员通过调整同步注浆浆液配合比，加强同步注浆浆液早期强度及缩短其初凝时间。在未临近海域时，地下水对管片浮力较小，同步注浆浆液配合比如下表11,经试验可知在该浆液凝结时间为8h。交叠段后行隧道每环管片掘进周期为2.5h,若仍使用此配合比，同步注浆浆液凝结时间过长会导致以下问题：土体中的地下水会与同步注浆浆液混合，稀释同步注浆浆液

38、，进一步延长初凝时间，且液体状的砂浆和水的混合体会增大对管片的浮力，造成管片错台，隧道变形。因此，通过同组对比试验法调整同步注浆浆液配合比降低初凝时间。原同步注浆浆液配合比表W材料品种水水泥砂粉煤灰膨润土速凝剂用量（kg?）47616379534857/质量比2.9214.882.130.35/制表人：余国享日期：2019.3.2为避免同步注浆浆液未及时凝结而导致隧道渗漏水及管片破损，在浆液中加入速凝剂，并通过比选速凝剂不同掺量与凝结时间的关系，将凝结时间控制在12Omin。制图人：郭茶发稠度（mm） 初凝时间（min）日期：2019.3.2图20速凝剂掺量、水灰比与凝结时间关系图确定同步注浆

39、浆液参数如下：水灰比105,速凝剂掺量8%。砂浆配合比验证检测报告如下图。FJSK4b CLIO(O) 在W ttear ttMft 20e IOH C9 H 我IM皇2019* IOFlMn IOH 21 H“朋“2019年10月产乂*H2* 代率Stcu OM 9tnmSlCU M,般式刀枇UC机MrU 88 了计台” 皿Ig Tif BM MIO *eAttiftHMW KJATO-3009(0氯)某本性低玳力工惊猛)Zh (M2f*WttW. AHI?!的始仪“余“余金.2 fl tMft* AA ,文 4ffNld(Xtt.1未伸拿etMn蚓不目个分Mtt *R.，“ JS9北，*2检机史，”允样.什打仲茶句摘自口靴畲*布(R.，“本假怡万，吧_15个IftR向本哈2些机梅tt令公*烽.fKM. (M92) TOIMOI.。&V禅& 9号 WMKl 19000以CinwowoMiow7Attn方式“方式仲 便用丽工胸内冷倒 *H)V4t由 5枕：W1M2OB*c父 “ nmnk int.ea 2京8，中OM小台 角0稀口帖(畲)Wfl巾*鸵粉烧及开发*南公缉材并用假2吗!”工岬公用HZMR牙