浮头式换热器设计说明书.docx

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1、武汉工程大学邮电和信息工程学院毕业设计（论文）说明书论文题目BES-900-1.0-165-4.5/25-2II浮头式换热器设计学号1002050314学生姓名刘成专业班级班过程装备和控制工程03班指导教师刘丽芳总评成绩2014年6月1日目录摘要2Abstract3绪论4一换热器的简单介绍4二换热器的应用4三管壳式换热器的分类及其特点4四换热器在化学工业中的应用5五换热器的选型7第一章结构及强度计算81.1筒体的计算81.2管箱的结构设计91.3浮头盖的设计141.4管板的计算271.5外头盖的计算321.6开孔补强计算331,7其他零部件设计36第二章浮头式换热器的制造工艺412.1总体制造

2、工艺412.2管箱、壳体、头盖的制造工艺412.3换热管的制造工艺412.4管板和折流板的制造工艺41第三章浮头式换热器的检验、安装、使用和维修433.1换热管的水压试验433.2安装433.3使用443.4维护44设计总结45致谢46参考文献47附录48摘要换热器是将热流体的部分热量传递给冷流体的设备，又称热交换器。换热器的应用广泛，它的主要功能是保证工艺过程对介质所要求的特定温度，同时也是提高能源利用率的主要设备之一。换热器既可是一种单独的设备，如加热器、冷却器和凝汽器等；也可是某一工艺设备的组成部分，如氨合成塔内的热交换器。本设计说明书是关于浮头式换热器的设计，主要是进行了换热器的结构和

3、强度设计。这部分主要是根据设计课题和课题给定条件进行设备内各零部件（如管箱、浮头钩圈、管板、接管、折流板、隔板、定距管等）的设计，包括：材料的选择、具体尺寸确定、确定具体位置、管板厚度的计算、浮头盖和浮头法兰厚度的计算、开孔补强计算等。材料选用方面：对于主要承压元件选用Q345R为材料。由于介质是空气和水，所以选用20钢为换热管的材料。材料的选用和制造成本紧密相连，所以应该在保证设计要求的前提下尽量降低成本。关于浮头式换热器设计的各个环节，设计说明书中都有详细的说明。关键词：换热器；管板；折流板；浮头法兰AbstractHeatexchangerispartofthethermalfluidh

4、eattransfertocoldfluidequipment,alsocalledheatexchanger.Heatexchangerisusedwidely,itsmainfunctionistoensurethatrequiredbythespecificprocessofmediumtemperature,andisalsooneofthemainequipmentofenergyefficiency.Heatexchangerisbutasingledevice,suchasheater,coolerandsteamcondenser,etc.;Butalsoapartofthep

5、rocessequipment,suchasammoniasynthetictowerSheatexchanger.Thisdesignmanualisaboutthedesignoffloatingheadheatexchanger,mainlyonthestructureandintensityoftheheatexchangerdesign.Thispartmainlyaccordingtothedesigntaskandtaskwithinthegivenconditionsofequipmentparts,suchaspipeboxes,floatingheadhookring,tu

6、beplate,takeover,baffle,baffleplateandspacerpipe,etc.)design,including:thechoiceofmaterials,thedeterminationofthespecificsize,determinethespecificlocation,thethicknessofthetubesheetcalculation,calculationoffloatingheadcoverandfloatingheadflangethickness,openingreinforcementcalculation,etc.Aspects:ma

7、terialselectionfortheselectionofmainpressureelementsQ345Rformaterial.Sincethemediumiswaterandair,sochoosematerialof20steelforheatexchangetube.Theselectionofmaterialsandmanufacturingcostiscloselylinked,soshouldasfaraspossibleonthepremiseofguaranteethedesignrequirementstoreducecosts.Eachlinkoffloating

8、headheatexchangerdesign,designspecificationhasadetaileddescription.Keywords:heatexchanger;Tubeplate;BafflePlate;Floatingheadflange绪论一换热器概述换热器是将热流体的部分热量传递给冷流体的设备，以实现不同温度流体间的热能传递，又称热交换器。换热器是实现化工生产过程中热量交换和传递不可缺少的设备。在换热器中，至少有两种温度不同的流体，一种流体温度较高，放出热量；另一种流体则温度较低，吸收热量。在工程实践中有时也会存在两种以上的流体参加换热，但它的基本原理和前一种情形并无

9、本质上的区别，在石油、化工、轻工、制药、能源等工业生产中，常常用作把低温流体加热或者把高温流体冷却，把液体汽化成蒸汽或者把蒸汽冷凝成液体。换热器既可是一种单元设备，如加热器、冷却器和凝汽器等:也可是某一工艺设备的组成部分，如氨合成塔内的换热器。换热器是化工生产中重要的单元设备，根据统计，热交换器的吨位约占整个工艺设备的20%有的甚至高达30%,其重要性可想而知。二换热器的应用在工业生产中，换热器的主要作用是将能量由温度较高的流体传递给温度较低的流体，是流体温度达到工艺流程规定的指标，以满足工艺流程上的需要。此外，换热器也是回收余热、废热特别是低位热能的有效装置。例如，高炉炉气（约1500C）的

10、余热，通过余热锅炉可生产压力蒸汽，作为供汽、供热等的辅助能源，从而提高热能的总利用率，降低燃料消耗，提高工业生产经济效益。随着我国工业的不断发展，对能源利用、开发和节约的要求不断提高，因而对换热器的要求也日益加强。换热器的设计、制造、结构改进及传热极力的研究十分活跃，一些新型高效换热器相继面世。三.管壳式换热器的分类及其特点根据管壳式换热器的结构特点，可以将管壳式换热器分为固定管板是换热器、U型管式换热器、浮头式换热器、填料函式换热器、釜式重沸器五类。特点：1.固定管板式换热器：它的特点是结构简单，没有壳侧密封连接，相同的壳体内径排管最多，造价最低，因而得到广泛应用。这种换热器的缺点是：壳程清

11、洗困难，有温差应力存在，热膨胀会引起管子拉弯。2.U形管式换热器：结构简单，只有一个管板，密封面少，运行可靠，造价低；管束可抽出，管间（壳程）清洗方便。质量轻，适用于高温和高压的场合。缺点是管程清洗困难，管程流体必须是洁净和不易结垢的物料，由于管子需要一定的弯曲半径，故管板利用率低。3.浮头式换热器：其浮头不和外壳相连。优点是这种换热器壳体和管束的热膨胀是自由的，管束可以抽出，便于清洗管间和管内。其缺点是结构复杂，造价高（比固定管板高20%）,在运行中浮头处发生泄漏，不易检查处理。浮头式换热器适用于壳体和管束温差较大或壳程介质易结垢的条件。4填料函式换热器：由于采用填料函式密封结构，使得管束在

12、壳体轴向可以自由伸缩，不会产生壳壁和管壁热变形差而引起的热应力。其结构较浮头式换热器简单，加工制造方便，节省材料，造价比较低廉，且管束从壳体内可以抽出，管内、管间都能进行清洗，维修方便。因填料处易产生泄漏，填料函式换热器一般适用于4MPa以下的工作条件，且不适用于易挥发、易燃、易爆、有毒及贵重介质，使用温度也受填料的物性限制。填料函式换热器现在已很少采用。5.釜式重沸器：它具有浮头式、U形管换热器的特点。在结构上和其他换热器不同之处在于壳体上部设置一个蒸发空间，蒸发空间的大小由产气量和所要求的蒸气品质所决定。产气量大、蒸气品质要求高者蒸发空间大，否则可以小些。此种换热器和浮头式、U形管式换热器

13、一样，清洗维修方便，可处理不清洁、易结构的介质，并能承受高温、高压。四.换热器在化学工业中的应用在工业生产中，为了实现物料之间热量传递过程的一种设备，统称为换热器。它是化工、炼油、动力、原子能和其它许多工业部门广泛应用的一种通用工艺设备。对于迅速发展的化工、炼油等工业生产来说，换热器尤为重要。通常在化工生产的建设中，换热器约占总投资的1020机在化工生产中，为了工艺流程的需要，往往进行着各种不同的换热过程：如加热、冷却、蒸发和冷凝等。换热器就是用来进行这些传递过程的设备，通过这种设备，以便使热量从温度较高的流体传递给温度较低的流体，以满足工艺上的需要。换热器随着使用目的的不同，可以把它分成为：

14、热交换器、加热器、冷却器、冷凝器、蒸发器和再沸器等。由于使用的条件不同，换热设备又有各样的形式和结构。另外，在化工生产中有时换热器作为一个单独的化工设备，有时则把它作为某一工艺设备中的组成部分，如氨合成塔中的下部热交换器、精憎塔底部的再沸器和顶部的回流冷凝器或分凝器等。其它如回收排放出去的高温气体中的废热所用的废热锅炉，有时在生产中也是不可缺少的。总之，换热器在化工生产中的应用是十分广泛的，任何化工生产工艺几乎都离不开它。在换热设备中，应用最广泛的是管壳式换热器。目前这种换热器被当作为一种传统的标准换热器，在许多工业部门中被大量地使用。尤其在化工生产中，无论是国内还是国外，它在所有的换热设备中

15、，仍占主导地位。同时在近代的许多化工生产中，如裂解、合成及聚合等，大都要求在高温和高压下进行。如高压聚乙烯要求操作压力高达250MPa左右，新德士古”制氢法要求操作温度在7501500范围。这些条件下，要进行热交换是很不容易的，尤其在有腐蚀存在的情况下，实现热交换更是困难。而管壳式结构，它具有选材范围广，换热表面清洗较方便，适应性强，处理能力大，能承受高温和高压等特点。因此，能不断扩大它的使用范围。由于现代化工厂的生产规模日益增大，换热设备也相应向大型化方向发展，以降低动力消耗，减少占地面积和金属消耗。管壳式结构的换热器也能满足这一要求。近十余年来，另一种高效、紧凑式的新型换热设备之一，即板式

16、换热器，已发展成为一种重要的化工设备。虽然目前它还处于发展阶段，但它在化工和石油化工生产中己推广应用。它适用的介质相当广泛，从水到高粘度的非牛顿型液体，从含有小直径固体颗粒的物料到含有纤维的物料，均可处理。从生产工艺上说，它可以用作液体的加热、冷却、冷凝或蒸发，单体的气提，溶液的浓缩、聚合、脱气、混合和乳胶的干燥等。近年来，由于铝及铝合金轩焊技术的发展和不断完善，促使另一种高效、紧凑式的新型换热器，即板翅式换热器得到广泛的应用。虽然首先采用这种形式的换热器是为了满足飞机上中间冷却器的要求，但由于它具有体积小，质量轻，效率高和适应的温度范围广等突出的优点，从而在化工、石油化工和其它许多工业部门中

17、，也得到了迅速地推广应用。现在，板翅式换热器又成功地应用于天然气加工过程中，如进料气冷却器、部分冷凝器、底部蒸发器和压缩机的中间冷却器等。其它在航空、车辆和船舶等方面亦已开始推广应用。目前螺旋板换热器在化工生产中的应用也日趋广泛。在磷酸生产流程中，由于使用了这种形式的换热器，在清洗时可不停车，每次清洗只需切换磷酸和水的通道即可。螺旋板换热器在国内首先较普遍地用在小化肥生产中半水煤气的预热器和氨合成塔下部的换热器，目前已逐步推广应用的到其它化工生产工艺中，在很多焦化厂中己经开始普及用螺旋板式换热器来作为贫富油换热器了。在化工生产过程中，除了遇到高温、高压、高真空和深冷等一些操作条妥善地解决这个问

18、题，而提出和使用了一些新型材料的换热器。如玻璃、石墨和聚四氟乙烯等非金属材料以及钛、但和倍等稀有金属材料制作的换热器，以达到耐热，耐压和防腐的效果。玻璃换热器应用于生产中，目前还刚刚开始，并己推广应用到制药工业中。石墨换热器己在许多国家中得到广泛地应用，如用来处理盐酸、硫酸等腐蚀性介质。此外，还可用于化肥、有机合成和农药等多种工业中。在其它新型换热器的应用中，值得提出的为热管。它是一种新型的传热元件，在六十年代中才开始应用于宇宙航行，但目前它的发展已日趋完善，且逐步推广应用于其它工业部门。它能利用小的表面积传递大的热量，因此它能充分体现换热器的一种优良的设计。五换热器的选型换热设备有多种多样的

19、形式，每种结构形式的换热设备都有其本身的结构特点和工作特性。有些结构形式，在某种情况下使用最好，但是另外的情况下，却不要太合适，或是根本不能使用。只有熟悉和掌握这些特点，并根据生产工艺的具体情况，才能进行合理的选型和正确的设计。换热器选型时需要考虑的因素很多，主要包括流体的介质、压力、温度、压降及其可允许范围；对清洗、维修的要求；材料价格及制造成本；动力消耗费；现场安装和检修的方便程度；壁面工作温度；使用寿命和可靠性等。要使一台呼热气完全满足上述全部条件是不可能的。一般情况下，在满足生产工艺条件的前提下，仅考虑一个或几个相对重要的影响因素就可以进行选型了。其基本的选择标准为：1.所选换热器必须

20、满足工艺过程要求，流体经过换热器换热以后必须能够以要求的参数进入下个工艺流程；2.换热器本身必须能够在所要求的工程实际环境下正常工作，换热器需要能够抗工程环境和介质的腐蚀，并且具有合理的抗结垢性能:3.换热器应容易维护，这就要求换热器容易清理，对于容易腐蚀、振动等破坏的元件应易于更换，换热器应满足工程实际场地的要求；4.换热器应尽可能的经济。选用时应综合考虑换热器的安装费用、维护费用等，应使换热器尽可能地经济；5.选用换热器时要根据场地的限制考虑换热器的直径、长度、重量和换热管的结构等。流体的种类、热导率、黏度等物理性质，以及腐蚀性、热敏性等化学性质，对换热器选型有很大的影响。例如冷却湿氯气时

21、，湿氯气的强腐蚀性决定了设备必须选用聚四氟乙烯等耐腐蚀材料，限制了可能采用的结构范围。对于处理热敏性流体的换热器，要求能有效地控制加热过程中的温度和停留时间。对于一结构的流体，应选用易清洗的换热器。换热介质的压力、温度等参数对选型也有影响。如在高温和高压条件下操作的大型换热器，需要承受高温、高压，可选用管壳式换热器.若操作温度和压力都不高，处理的量又不大，处理的物料具有腐蚀性、可选用板面式换热器。因为板面式换热器具有传热效率高，结构紧凑和金属材料消耗低等优点。在换热器选型时，还应考虑材料的价格、制造技术、动力消耗费和使用寿命等因素，力求使换热器在整个使用寿命内最经济地运行。第一章结构及强度计算

22、换热器主体结构以及零部件的设计和强度计算，主要包括壳体和封头的厚度计算、材料的选择、管板厚度的计算、浮头盖和浮头法兰厚度的计算、开孔补强计算，还有主要构件的设计(如管箱、壳体、折流板、拉杆等)和主要连接(包括管板和管箱的连接、管子和管板的连接、壳体和管板的连接等)，具体计算如下。1.1筒体的计算1.1-1筒体结构的计算设计课题为BES90011654.5/252II浮头式换热器(1)设计压力的确定由设计课题给定的设计压力P为IMPa,暂取计算压力Q=1.0MPa。(2)设计温度的确定由设计课题给定的设计温度为t=80o1.1.2筒体的厚度计算(1)筒体材料的确定介质空气和水，筒体材料选用Q34

23、5R,由GB150-2011压力容器第二部分材料查表2如下：表1-1筒体材料许用应力钢号钢板标准使用状态厚度mm常温强度指标设计温度下许用应力QTMPa%MPaGMPaQ345RGB713热轧316510345189(2)筒体厚度的计算焊接方式：选为双面焊对接接头，100%无损探伤，故焊接系数中=1。筒体厚度计算式为Pe设计压力.MPaD1壳体内径.nun6计算厚度,mm0焊接接头系数.lj,材料在设计温度的许用应力.MPa根据GB6654压力容器用钢板规定：对于Q345R钢板可取厚度负偏差G=O,在无特殊腐蚀情况下，对于碳素钢和低合金钢，腐蚀裕量G不小于Imm取腐蚀裕量C2=2mm。设计厚度

24、3的确定,根据GB151-1999的规定，向上圆整且满足于GB151-1999中浮头式换热器对于材料为低碳钢和低合金钢的最小厚度不小于Iomm的规定，取其名义厚度为12mm其有效厚度为=-G-C2=12-0-2=10设计温度下圆筒的计算应力=*（+心）=I900+】。）=45.5MPa=189MPa满足要求2心2x10设计温度下圆筒的最大允许工作压力d-I一一210l89l1.PJ-=4,15MPa900+10筒体水压试验校核筒体水压试验压力Pt=L25Pt.-l=1.251-=2.29MPa打189号取各元件许用应力比的最小值，口为单向拉伸应力，其值等于材料的屈服应力口，即=辰=345MPw

25、校核试验时圆筒的薄膜应力：故满足水压试验的强度要求。1.2管箱的结构设计1.2.2管箱封头的材料及形式选择管箱封头的材料择用20MnMo,封头选用标准椭圆形封头，这是因为椭圆形封头的应力分布比较均匀，且其深度较半球形封头小得多，易于冲压成型。标准椭圆形封头是由半个椭球面和短圆筒组成，断面形状选以内径为基准的类型代号EHA,其型式参数关系为，DN=D-如图IT所示：图IT椭圆形封头断面形状1.2.2管箱的计算a.管箱圆筒短节的计算：管箱材料选用Q345R,其厚度计算式为：同样，考虑腐蚀裕和最小厚度要求，取厚度负偏差储=0,腐蚀裕量C2=2nm,名义厚度理=a+C+G=4.39m7,圆整后取媒=恤

26、。b.管箱封头的选取选用标准椭圆形封头，其材料和筒体材料相同为Q345R,则封头厚度：公式中：应力增强系数K=I(采用标准椭圆形封头)取其名义厚度也为12mmO查JB/T4746-2002钢制压力容器用封头附录B可得封头的型号参数如下：表1-2标准椭圆形封头参数公称直径DN(mm)总深度H(mm)内表面积A(m1)容积V(IT?)封头质量M(kg9002500.94870.111389.3由型式参数关系计算可得：l=225nn,A2=25mm0标记：EW490012-Q345RJB/T4746-22C.管箱法兰的选择查JB4700-2000压力容器法兰可选固定端的壳体法兰和管箱法兰为长颈对焊法

27、兰，凹凸密封面，法兰材料为锻件20MnMo。根据HG20583-1998钢制化工容器结构设计规定，法兰结构采用凹凸密封面连接，其型式为FM。其具体尺寸如图1-2所示：图-2管箱法兰结构查JB/T4703-2000表1,由ON=900mm,PN=IMPa,可查得如下参数：表1-3管箱法兰数据(单位：mm)DRAR&5H15595254110a/W仇Rd25171412221223对应的螺柱规格M20,数量36,对接筒体最小厚度玲=10制。由JB/T4700-2000,表2,法兰选用Q345R,质量为96.6Kg标记：法兰-FM900-1.0/54-110JB/T4703-2000d管箱短节长度的

28、确定管箱短节长度既要保证换热器组装尺寸的要求，又要保证使开孔不受影响，根据组装尺寸和法兰厚度。取管箱短节长度为L=300mm。1.2.3管箱垫片选用查JB/T4705-2000,选用缠绕垫片，种类为特制石棉填充带，代号1;查JB/T4705-2000,选用金属带为OCrI3,代号为5；查JB/T4706-2000,当DN=900,PN=I.0,查得D=954,d=922;查JB/T4706-2000,图1,P70,垫片的厚度为4.5mm,见下图：查GB150T998,表9-2,选用不锈钢垫片材料，垫片系数m=3.50,比压力y-44.8MPao图1-3管箱缠绕垫片表1-4管箱垫片尺寸PN(MP

29、a)DN(mm)外径D(mm)内径d(mm)垫片厚度19009549224.5标记：垫片B519001.0JB/T4705-20001.2.4管箱螺柱和螺母选用螺柱选用等长双头螺柱，查JB/T4700-2000,表2,螺柱材料选用40Cr,螺母材料选用45钢。查JB/T4707-2000,表1,选用B型螺柱M20,d=20,4=20,Lo=5O,C=2.5,r=6,见下图：图1-5等长双头螺柱1.2.5管箱法兰计算设计条件：设计压力P=l.OMPa,设计温度t=80C(1)垫片计算(参见GB150-1998,%)A.垫片有效密封宽度：由GB150-1998,表9-1,得：垫片接触宽度垫片基本密

30、封宽度则有效密封宽度B.垫片压紧力作用中心圆直径因瓦6.4,则C.垫片压紧力a)预紧状态下需要的垫片压紧力b)操作状态下需要的最小垫片压紧力(2)螺栓计算A.螺栓载荷(a)预紧状态下需要的最小螺栓载荷(b)操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp=F+5=0.785AQ+6.282e=8.41xl05N(33)B.螺栓面积(a)预紧状态下需要的最小螺栓面积查GB150-1998表4-7,螺栓材料选用4OM11VB,钢材标准为GB3077,使用状态为调质，查的,=210MPa;内,一一常温下螺栓材料的许用应力。设计温度80C下螺栓材料的许用应力。=200MPa,则预紧状态下需要的最小螺栓面积(b)操作状

31、态下需要的最小螺栓面积(c)需要的螺栓面积(d)实际螺栓面积4=p=20236=113Mtwn1Am满足设计要求。C.螺栓设计载荷(a)预紧状态下螺栓设计载荷(b)操作状态下螺栓设计载荷(3)受内压管箱法兰计算及校核法兰力矩(a)预紧状态下的法兰力矩力臂LG=05(-OG)=O.5X(1000-939.68)=30.16三其中，Db螺栓中心圆直径=D1=100Omm则此=FGLG=”4同人=1660144.5X30.16103=5OO69.967V.zn(b)操作状态下的法兰力矩Mp=FdLd+FL+FcLg(34)由GB150-1998,表9-4,&，得其中，4一一螺栓中心主法兰颈部和法兰背

32、面交点的径向距离，即则LD=La+0.5ci=88+0.5x12=Mnwi那么作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力流体压力引起的总轴向力和作用法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力之差则Mp=FdLd+FgLg+FtLt=92030.59Nm法兰设计力矩1.3浮头盖的计算1.3.1钩圈式浮头的结构尺寸计算浮头钩圈采用B型钩圈式浮头，浮头盖采用球冠行封头。钩圈式浮头的结构尺寸参看2GB151T999,其结构尺寸图如下：图1-6B型钩圈式浮头图1-7。-一据管束和壳体的伸缩量来确定h,hi,h2,hn按GB151-19985.6.3.3的规定,其结构尺寸如图1-7查多表14取%=4：(当QWI

33、oOO时b3,当Q=IoOO-2600时A4)查表15,取垫片宽度=16如；仇=5m；(当0V700时4NlO,l=3mm,当D700时勿N13,Z=5nun)则&=b“+15=6+L5=17.5mnC一一安装及拧紧浮头螺母所需空间尺寸，应考虑在各种情况热膨胀量，宜不小于60mm,取c=80mm;Dfi浮头法兰和内直径Dfi=Di-2(,+J=900-2(5+16)=858mmO/o浮头法兰和钩圈外直径，Dli=D,+80=900+80=980/wnDi换热器圆筒内直径，Dj=900Dl布管限定圆直径，查GB151-19995.6.3.3表13,对于浮头式有：O外头盖内直径，D=D,+100=

34、900+100=100OnjniD0浮动管板外直径，D0=D1-2=900-2x5=890wn1.3.2浮头垫片及螺栓计算1.3.2.1浮头垫片的选用及计算查JB/T4700-2000表2,结合HG2058020585-1998附录A,浮头垫片选用缠绕垫片；查JB/T4705-2002,浮头选用材料OCrl3钢带+特制石棉，凸密封面应带内加强环；查JB/T4705-2002,表4,当DN=900,PN=LO,查得如下结构尺寸(单位:mm)：表1一5浮头垫片尺寸Dd由892864860查JB/T4705-2000,图1,垫片的金属板材厚度为4.5mm,结构如下：图1-8缠绕垫片(带内加强环)查G

35、B150-1998,表7-2,对于内填石棉缠绕式金属，垫片系数m=3,比压力y-69MPa.标记：垫片F519001.0JB/T4705-2000垫片有效密封宽度：垫片外径/内径/厚度为892/0864/4.5,按GB150-1998P.表9-1压紧面型式Ia则b-lmmbAmm,那么有效密封宽度22b=2.53标=2.537=6.7m垫片压紧力作用中心圆直径因bit6Amm则D(,等于垫片接触的外径减去2b即Dg=D-Zb=89226.7=878.67?C垫片压紧力(a)预紧状态下需要的垫片压紧力(b)操作状态下需要的最小垫片压紧力1.3.2.2螺栓计算螺栓选用等长双头螺栓，查JB/T470

36、0-2000表2选用螺栓材料为40Cr,螺母材料为45；螺栓载荷(a)预紧状态下需要的最小螺栓载荷(b)操作状态下需要的最小螺栓载荷2螺栓面积(a)预紧状态下需要的最小螺栓面积查GB150-1998表4-7,对于螺栓材料40Cr,其常温下的螺栓材料的许用应力匕196MPa;设计温度80下螺栓材料的许用应力cr=180MPa,则预紧状态下需要的最小螺栓面积(b)操作状态下需要的最小螺栓面积(c)需要的螺栓面积(d)实际螺栓面积Ah=血2=工X2()236=11304“AA“满足设计要求。44螺栓设计载荷(a)预紧状态下螺栓设计载荷(b)操作状态下螺栓设计载荷1.3.3浮头法兰的设计计算浮头法兰计

37、算中所用的符号意义及计算：力*法兰外直径，Dh螺栓中心圆直径.Dc一一垫片压紧力作用中心圆直径.B垫片有效密封宽度.Dfi法兰内直径.F一一作用在法兰环侧封头压力载荷引起的轴向分力.Fr一一作用在法兰环内侧封头载荷引起的径向分力.C一一计算压力.MPa分别取管程压力R（内压）和壳程压力R（外压）/?,球形封头内半径.1.D螺栓中心至法兰环内侧的径向距.1.rFr对法兰环截面形心的力臂i一一封头边缘处球壳中面切线和法兰环的夹角一一球冠形封头计算厚度%一一浮头法兰有效厚度.匕封头材料在设计温度下的许用应力一一焊接接头系数.Jfl螺栓直径.N垫片宽度一y垫片密封比压力.,垫片系数.匕1,-一-常温下

38、法兰材料的许用应力.9（一一设计温度下法兰材料的许用应力.Fp一一操作状态下，需要的最小垫片压紧力.F流体压力引起的总轴向力.%一一预紧状态下，需要的最小螺栓载荷（预紧状态下，需要的最小垫片压紧力）Hl-常温下螺栓材料的许用应力，。一一设计温度下螺栓材料的许用应力.4一一需要的螺栓总截面积,取4和（之大者.A11一一预紧状态下，需要的最小螺栓总截面积，以螺纹小径或无螺纹部分的最小直径计算.Ap一一操作状态下，需要的螺栓总面积，以螺纹小径或无螺纹部分最小直径计算.WP一一操作状态下,需要的最小螺栓载荷Afr一一实际使用的螺栓总截面积，以螺纹小径或无螺纹部分的最小直算，4应不小于需要的螺栓面积4.

39、,.W一一螺栓设计载荷弊一一窄面法兰垫片压紧力,包括0,弓W三种情况.6一一流体压力引起的总轴向力和作用于法兰内径截面上的流体引起的轴向力之差.1.g一一螺栓中心至FG作用位置的径向距离.1.t螺栓中心至FT作用位置处的径向距离.也一一法兰预紧力矩.MP一一操作情况下法兰力矩.查JB/T4700-2000表1浮头法兰选用长颈对焊法兰，其密封面型式为凸面。查JB/T4700-2000表7法兰材料选用Q345R时，其在1.OMPa80（时的最大允许工作压力为1.OMPa;其它设计条件：计算压力Pc=LOMPa；设计温度t=80。C;选用法兰材料为锻件16Mn查GB150-1998表4-7法兰材料Q

40、345R在常温下的许用应力z=178MP设计温度下法兰材料的许用应力匕=178MPa螺栓材料为40Cr,常温下螺栓材料的许用应力日=196M设计温度下螺栓材料的许用应力61;=180MPa1.3.4管程压力E作用下（内压）浮头盖的计算1.3.4.1球冠形封头的计算参看GB151-1999查JB/T4746-2002钢制压力容器用封头，选择要100%射线探伤，取中=1.0。球冠行封头在内压作用下的厚度计算式为：&=K,=5xlx70=3,09mw(取E=P)6,6l89xl，C根据GB6654压力容器用钢板规定：对于Q345R的钢板取厚度负偏差G=Omn1；在无特殊腐蚀情况下，对于碳素钢和低合金

41、钢，腐蚀裕量G不小于1mm,取腐蚀裕量C?=2mm；厚度附加量。设计厚度2=+C=3.09+2=5.09mm；名义厚度圆整后可取%=10mm筒体的右效厚度C=Ci+C2=O+2=Invn%=%-C=IO-2=8min1.3.4,2受外压浮头法兰厚度计算法兰力矩(a)预紧状态下的法兰力矩力臂3一产=则Ma=FgLg=A”；hLc=1.7410628.21O3=49146.73N.m(b)操作状态下的法兰力矩Mp=FdLd+FL+FgLg-FrLr查JB/T4721-92表1浮头法兰的厚度斗二60mm,因浮头法兰的计算厚度尚为计算出，先取分=S=60g，计算出后再进行校核。查GB1501998图9

42、1,取焊角底高/=IOm,则那么作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力流体压力引起的总轴向力和作用法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力之差FT=F-Fd=Q.1dJPc-O.785D/.=O.785xO.87862l106-5.78lO5=27903.69NFf=7.48XIO5tanltan37.7FG=FP=6.28DCbmB=6.28878.66.731=1.11x105N贝IJ刊”=M,Mg+MtM,=FdLd+FgLga-FtLr-F/,法兰设计力矩法兰厚度计算预紧状态J-也OJfo+0方49146.73980+858=4848.12mm同4一178x858“一980-858一操

43、作状态J-储与+内15805.78980+858=1559.17勿-178858,.980-858_预紧状态下法兰厚度操作状态下法兰厚度法兰厚度%取4,和%之大者，且不小于球冠心封头名义厚度6的两倍，则f=6fit=69.63/Wn圆整取=7Omm。1.3.5壳程压力PS作用下（外压）浮头盖的计算参看2看B151T999P81查JB/T4767-2002钢制压力容器用封头P33要100阳射线探伤，取中=LO1.3.5.1球冠形封头厚度确定a.球冠形封头计算厚度选用材料Q345R,则在设计温度下的许用应力为匕J=189Mpa参数r-=!=OOO53189l查GB150-98P52T图7-5得：Q

44、=2.4QPtDA513rmn（取PS=PC）2-Pc21891-1b.外压球壳所需的有效厚度的计算：根据GB6654压力容器用钢板规定：对于Q345R钢板可取厚度负偏差G=Omm；在无特殊腐蚀情况下，对于碳素钢和低合金钢，腐蚀裕量G不小于Imm,取腐蚀裕量C2=2mm；厚度附加量C=G+Q=0+2=2加假设心=切，令C=6l,-C=12-2=10mrn;n?+2夕900212r而&=462m?,则22那么系数A=Q空=&空=0.0011,查GB150-1998图6-5得RfJ3115.5B=142MPa;许用外压力p=-=耳-=l.23MPa,大于且接近C=LoMPa，凡/4115.5上述名

45、义厚度假设合适。C.受外压时球冠形封头的计算厚度确定取a、b中的较大值，即6=5.73zw,取名义厚度心=12mm。1.3.5.2受外压浮头法兰厚度计算因部分参数和受内压的参数相同，这里只就不同的参数加以计算说明:因浮头法兰的计算厚度尚为计算出，先估取巧=60，计算出后再进行校核。查GB1501998图91,P88,取焊角底高/=ItWn,则法兰力矩A.预紧状态下的法兰力矩B.操作状态下的法兰力矩法兰厚度计算而紧状本/-49146.73980+858=4848.12mm=l51832wn操作状木/-D向+0龙178x858”15391.64_980-858_一980+858.980-858J69.637?预紧状态下法兰厚度DfU-Dfi5面178858=J484812=操作状态下法兰厚度=+yJp+I=5.46+1518.32+5.462=44.8b三法兰厚度%取稣和之大者，且不小于球冠心封头名义厚度6的两倍，则